=gc′AB=2600创898107-4=33.350KPa
注：B——箱梁底宽，将梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ⑶Ⅲ-Ⅲ截面的q1计算
图3-3 Ⅲ-Ⅲ截面具体尺寸(单位cm)
梁截面的断面面积可以通过cad查的A=1230cm2
q1=gc×AB=2600创1230107-4=45.690Kpa
注：B——箱梁底宽，将梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
3.3 立杆检算
碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆为轴心连接且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架
16
石家庄铁道大学毕业设计
本工程为现浇连续箱梁，应对支架强度和稳定性验算，根据《建筑施工计算手册》、《桥梁施工临时结构设计》的有关支架强度和稳定性的计算公式进行分析计算(碗扣架用钢管规格为Φ48×3.5mm)
3.3.1 Ⅰ-Ⅰ截面强度和稳定检算
跨中18m范围内，碗扣式钢管支架采用90×60×60cm的布置结构如下图3-4、图3-5：
图3-4 脚手架横向布置尺寸图(单位cm)
图3-5 脚手架布置尺寸图(单位cm)
(1)立杆强度验算
根据立杆的设计容许荷载，当横杆步距为90cm时，立杆可承受的最大容许竖直荷载[N]=40kN(参见桥梁施工临时结构设计P78页表4-5碗扣式脚手架荷载)
17
石家庄铁道大学毕业设计
立杆实际承受的荷载为：
N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85 1.4?NQK (3-1)
式中，NG1K——支架结构标自重准值产生的轴向力；
NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力； ΣNQK——施工荷载标准值；
于是，有： NG NG 则：
N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85?1.4?＜[N]=40kNNQK1.2?(11.9041.62)+0.85创1.46.075=23.458kN1K=0.9创0.6q1==0.创90.q9=1创0.9创0.90.60.=9=22.0442.0 11.904kN6.075kN2K 1.62kN?NQK=0.9?0(.q93+q4+)q6 0?.9(0.92.0)+2.0+3.5 故立杆强度满足要求。
(2)立杆稳定性验算
根据《建筑施工施工计算手册》有关模板稳定性计算规定的计算公式：
NfA+MWW f (3-2)
式中，N——计算立杆段的轴向力设计值按(3-1)计算，这里N=23.458kN；
υ——轴心受压杆件的稳定系数，可根据长细比查表得；当λ＞250时，
υ=7320/λ2；
i——截面回转半径，i=15.8mm； λ——长细比，λ=l0/i；
l0——计算长度，l0=kμh，这里l0=1.155×1.5×0.6=1.040m； k——计算长度附加系数，其值取1.155；
μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，可查表得； 因此：λ=l0/i=1.040/0.0158=66，查表得υ=0.793； A——立杆的截面积，这里A=489mm2；
f——钢材的抗压强度设计值，这里f=205N/mm2；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，可按下式公式计算：
MW=0.85?1.4MWK0.85′1.4wklah102 (3-3)
MW——风荷载标准值产生的弯矩，
MW=0.85×1.4×ωk×La×h2/10；
18
石家庄铁道大学毕业设计
ωk——风荷载标准值，按下式计算：
wk=0.7mzmsw0
(3-4)
μz——风压高度变化系数，可查表得μz=1.38； μs——脚手架风载体型系数，可查表得μs=1.2；
ω0——基本风压(kN/m2),按现行国家标准规定采用，这里我们取
ω0=0.8kN/m2；
la——立杆纵距，在这里我们取la=0.9m； h——立杆步距，在这里我们取h=0.6m
因此：ωk=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927kN/m2
W——脚手架截面系数，W=5.08×103mm3
则，由(3-3)得
MW=0.85?1.4MWK0.85′1.4wklah102=0.85创1.40.927创0.9100.62=0.0357
由(3-2)可得
NfA+MWW=23.458创103(0.793′489)+0.03571065.08′103=67.522kN/m＜205kN/m22 故该杆件稳定性满足要求。
3.3.2 Ⅱ-Ⅱ截面强度和稳定检算
在墩旁3.75m-8.75m范围内，碗扣式钢管支架采用90×60×60cm的布置结构如下图3-6、图3-7：
图3-6 脚手架横向布置尺寸图(单位cm)
19
石家庄铁道大学毕业设计
图3-7 脚手架纵向布置尺寸图(单位cm)
(1)立杆强度验算
根据立杆的设计容许荷载，当横杆步距为60cm时，立杆可承受的最大容许竖直荷载[N]=40kN(参见桥梁施工临时结构设计P78页表4-5碗扣式脚手架荷载)
立杆实际承受的荷载为：
N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85 1.4?NQK
式中，NG1K——支架结构标自重准值产生的轴向力；
NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力； ΣNQK——施工荷载标准值；
于是，有：
NG1K=0.9创0.6q1=0.9创0.633.350=18.009kN NG则：
N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85?1.4?＞[N]=40kNNQK1.2?(18.0091.62)+0.85创1.46.075=30.784kN2K=0.9创0.9q=1创0.90.9=2.0 16.075kN
?NQK=0.9?0.9(q3+q4+q6)0.9?0.9(2.0+2.0+3.5) 故杆件强度满足要求。
(2)立杆稳定性验算
根据《建筑施工施工计算手册》有关模板稳定性计算规定的计算公式：
NfA+MWW f
式中，N——计算立杆段的轴向力设计值按(3-1)计算，这里N=30.784kN；
υ——轴心受压杆件的稳定系数，可根据长细比查表得；当λ＞250时，
20
石家庄铁道大学毕业设计
υ=7320/λ2；
i——截面回转半径，i=15.8mm； λ——长细比，λ=l0/i；
l0——计算长度，l0=kμh，这里l0=1.155×1.5×0.6=1.040m； k——计算长度附加系数，其值取1.155；
μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，可查表得； 因此：λ=l0/i=1.040/0.0158=66，查表得υ=0.793；
A——立杆的截面积，这里A=489mm2；
f——钢材的抗压强度设计值，这里f=205N/mm2；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，可按下式公式计算： MW——风荷载标准值产生的弯矩，按(3-3)计算
MW=0.85×1.4×ωk×La×h2/10； ωk——风荷载标准值，按(3-4)计算；
μz——风压高度变化系数，可查表得μz=1.38； μs——脚手架风载体型系数，可查表得μs=1.2；
ω0——基本风压(kN/m2),按现行国家标准规定采用，这里我们取
ω0=0.8kN/m2；
la——立杆纵距，在这里我们取la=0.9m；