第四章 电算结果
内力位移包络图：
地表沉降图：
[ 冠梁选筋结果 ]
钢筋级别 HRB335 HRB335 HPB235
选筋 2D20 9D14 d8@200 36
As1 As2 As3
南京工业大学学士学位毕业设计
[ 截面计算 ] [ 截面参数 ] 桩是否均匀配筋 混凝土保护层厚度(mm) 桩的纵筋级别 桩的螺旋箍筋级别 桩的螺旋箍筋间距(mm) 弯矩折减系数 剪力折减系数 荷载分项系数 配筋分段数 各分段长度(m) [ 内力取值 ] 段 内力类型 号 1 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 最大剪力(kN) 级别 HRB335 HRB335 HRB335 弹性法 计算值 251.53 6.11 78.43 经典法 计算值 52.44 51.93 74.69 钢筋 实配值 25D14 D12@150 D14@2000 内力 设计值 55.72 55.17 93.37 内力 实用值 267.25 6.49 98.04 是 20 HRB335 HRB335 150 0.85 1.00 1.25 一段 14.00 段 选筋类型 号 1 实配[计算]面积 (mm2或mm2/m) 3848[3817] 1508[-906] 154 纵筋 箍筋 加强箍筋 [ 整体稳定验算 ]
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第四章 电算结果
计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法
条分法中的土条宽度: 0.40m 滑裂面数据
整体稳定安全系数 Ks = 2.415 圆弧半径(m) R = 16.583 圆心坐标X(m) X = -1.633 圆心坐标Y(m) Y = 9.789
[ 抗倾覆稳定性验算 ] 抗倾覆安全系数:
Ks?MpMa
Mp———被动土压力及锚杆力对桩底的弯矩, 其中锚杆力由等值梁法求得; Ma———主动土压力对桩底的弯矩;
Ks = 3.113 >= 1.200, 满足规范要求。
[ 抗隆起验算 ]
Prandtl(普朗德尔)公式(Ks >= 1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):
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Ks??DNq?cNc??H?D??q o
??Nq?tan 45??2??? 2e?tan??? N??N?1qc ?1tan??
??Nq?tan 45?17.90021??2e3.142tan?17.900??5.207 N??5.207?1?c K?s?13.024tan?17.900? 9.986?6.600?5.207?50.900?13.02419.844??8.500?6.600??20.000 Ks = 3.147 >= 1.1, 满足规范要求。
Terzaghi(太沙基)公式(Ks >= 1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):
Ks??DNq?cNc??H?D??q
? ? Nq?12e?34???2o?tan???cos?45??2???22 N??N?1qc ?1tan??? 17.9002tan?17.900? Nq?12e?34?3.142?cos?45?117.900?? 2?5.980
Nc??5.980?1 KS??15.418tan?17.900? 9.986?6.600?5.980?50.900?15.418?19.844??8.500?6.600??20.000Ks = 3.688 >= 1.15, 满足规范要求。
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第四章 电算结果
[ 隆起量的计算 ]
注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!
式中δ———基坑底面向上位移(mm); n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;
???8753?16?n??ihii?1?q??125??DH?0.5?6.37?c?0.04?tan?????0.54 ri———第i层土的重度(kN/m)；
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地下水位以上取土的天然重度(kN/m)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m); hi———第i层土的厚度(m); q———基坑顶面的地面超载(kPa); D———桩(墙)的嵌入长度(m);
H———基坑的开挖深度(m);
c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);
φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);
r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);
?8753?16??167.7?20.03
????125???6.68.5?0.5?6.37?19.8?50.9?0.04??tan?0.31???0.54
δ = 18(mm)
[ 抗管涌验算 ]
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