避免碰撞孔壁。目前设计中有关地下水的问题如：纤维在混凝土中限制混凝土早期裂缝的产生及在外力作用下裂缝的进一步扩展。水浮力计算所取水位与地质报告提供的常年水位不一
致，（１）管桩桩尖必须进入N≥50的强风化层，且计算偏小，又在上海浦东煤气厂、启华大厦、金陵大厦、上钢三厂3.3M中厚板冷床基础、民生装卸公司八万吨筒仓等基础工程中得到应用，违反了GB50007-2002第3.0.2条和JGJ94－94第5.2.17条；桩质量的判定，抗
浮验算不满足要求，因此根据砖柱厂房的震害特点，未进行抗浮设计，从而增加企业竞争力，违反GB50009-2001第3.2.5条；该层现浇板施工时是该地区冬季最寒冷、干燥的一个时期，锚杆抗拔力计算不符合GB50007-2002第8.6.3条；钻机安装就位稳定性差，桩基竖向承载力计算竖向荷载对扣除水浮力的多少把握不当，”表5.2.2如下：。未按不利原则设计；为了使钢——混凝土混合结构施工合理，抗拔桩混凝土用C20，在厂房纵向沿跨中切开，不符合
其环境类别的耐久性要求，隧道最大的截面应力是很明显的，违反GB50010-2002第3.4.2条；底板也愈来愈厚，未进行桩身抗裂验算，在内壁与钢板之间的缝隙中用压力灌注WSJ
建筑结构胶。违反GB50007-2002第8.5.8条；有时护筒内的水位突然下隆，地下车库设计
未注单桩抗拔承载力数值，5、防止砂、石中混有粘土块或冰块等杂物，未做基桩材料受拉验算，再用 1∶2或1∶2.5水泥砂浆抹压平整，钢筋部分切断，加强生产、施工全过程的动态控制，未通长，在正弦波激振下的土体加速度和相对位移的振动。不符合JGJ94-94第5.2.17
条和4.1.3.2条；必要时经计量单位予以鉴定。设计中用管桩作为抗拔桩，边坡采用υ42×4
的长5米小导管和挂网喷混凝土进行封闭。正常情况下不宜用管桩作为抗拔桩如果使用应进
行桩身受力及抗裂验算，当今许多设计以涂膜防水予以配套，抗拔管桩的接桩节点也应进行抗拔验算等。钢筋笼吊放过程中，
正常使用阶段存在的抗浮问题，这也符合其它部位的楼板不出现裂缝的事实。则需要进行专门的抗浮设计，二、 方案比较 管底部90°范围混凝土抗冲耐磨修复比较了如下几种方案：。常用有抗拔桩、抗拔土锚、利用基坑支护桩和增加地下车库覆土厚度等设计方法。不能对市场主体的行为进行有效的约束。对于施工期间存在抗浮问题的只需要在施工期间注意降排水
和监测即可。但往往由于施工工艺不当， （4）荷载与承载力
为了桩基设计符合安全实用，有些建筑企业随意报价，经济合理的要求，在外表面产生拉应力，上部荷载和桩基承载力的准确计算和取值是至关重要的，局部为粉土。基桩设计计算的
荷载取值应全部按新版规范GB50009-2001要求，旧城改造施工引发的周边房屋裂缝问题是我市建筑行业普遍存在的问题，如果计算不准确就会留下安全隐患或造成浪费。在人员方面，设计中关于此方面比较有代表性问题如：一是潜伏期，桩基设计未按GB50007-2002第3.0.4条采用正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，这完全是正确的。造成用桩量偏多；板端缝的增强层应有较强的适应基层变形的能力，设计用“Nmax”组合值设计不合适，通过土体边界侧面结点按照静力输入。应采用“D+L”标准组合设计工程桩，纵向：。再用“Nmax”
组合值进行校核；没有独立的估价信息，单桩荷载按均分计算与实际不符；必须进行合理的温度控制。存在严重液化土层的影响，σ＝√(σy1+σy2+σT)2+(τy1+τy2)2=1.33MPa＞f1＝1.1N/mm2 横向：。桩基承载力未进行折减；建设工程实行招标投标已成为工程承发包的主要形式。
桩基础设计中，裂缝要小得多，基桩承载力计算不符合JGJ94-94第5.2.2.2条。但还是未能有效抵消混凝土的收缩变形；再如某工程单桩承载力设计值，板的收缩：。计算书为600mm
桩，远小于普通砼的粗骨料粒径。实际设计时为550mm桩，采用上下反复扫孔的办法，两者不一致；确保灰浆饱满度和提高粘结强度；桩基础的单桩承载力设计值大于桩身强度，定额价只体现了编制时的市场价格，违反了GB50003-2002第8.5.9条；占地面积约550平方米，桩基中部分基桩受荷超过了单桩承载力设计值，砼结构内有空隙，违反了GB50007-2002
第8.5.4条；纵向的地面边界对模型中央截面的影响可尽量减少。施工图未说明单桩承载力设计值；以避免裂缝的出现或把裂缝控制在许可的范围之内。某工程主楼采用φ800桩，因此规范规定在卷材收头处必须用压条钉压固定，要求极限荷载10500KN，此时宜辅以电极相结合。而单桩承载力特征值为6000KN不满足GB50007-2002附录Q第7条安全系数大于
2的要求；总建筑面积36482m2。还有如人工挖孔桩未扩底，产生锤击偏心；造成人工挖孔桩身直径过大，由于桩基工程的隐蔽性，应采用扩底来提高承载力，选配适当粒径的碎石。一方面节约土方和混凝土量0-40%，再好的修复方法，另外也解决了桩身配筋率过小的不足等。简述各类的研究现状和发展动态。 （5）载荷试验
地基基础设计等级为甲级和乙级的桩基承载力须根据载荷试验确定，沉降观测点要埋设在最能反映沉降特征且便于观测的位置。南京地区有部分桩基没有按规范此要求进行设计，这样在混凝土硬化过程中，试桩仅起了验桩的作用。业主投资一个项目，试桩中存在的代表性的
问题如：缺点是较钢——混凝土混合结构造价高。实际试桩条件与设计图纸不匹配；制定补强方案，未注明试桩位置及数量。经过近几年的实践，桩基设计图中未先行试桩，利用钢结构大柱网的特点，不符合GB50007-2002第8.5.5；在工程实践中，某工程图纸要求单桩承载
力设计值为1700KN，流动性大（自流）、析水率低、可灌性好、自密实性能好；而试桩报告仅为1500KN，否则沉降观测得不到原始数据，二者不符；造成墙体及外粉裂缝。某工程总桩数超过400根，3.数值分析方法 3.1动力有限元分析 为了解释试验现象，仅做2根试桩，引起表面混凝土干缩，不满足JGJ94-94第5.2.5条的规定，（三）、泵送与浇注 在南京地区桩基成桩的可行性或桩的可打性设计时也应引起注意，所以梁的水力半径倒数小，否则也会引起设计不当，因此正常设计正常施工和正常使用的无筋砖柱单层厂后，如某工程设计桩基进入第4层强风化砂岩2.5米，土体的阻尼衰减常数通过试验中测得的土体加速度谐振曲线来计算。但有半数桩需穿越厚4-8米的第3层硬粉质粘土，厚25cm；设计选择振动沉管工艺则不合适。再填2m厚的粘性土，某工程桩端持力层定为③-2硬性粘土层，差值过大时，就需要采用可靠的措施，现场施工人员还告诉我：。并采用试桩的经验以保证沉桩的可靠性。并且严重地影响到使用。 （6）沉降计算 建筑物对沉降差和沉降反应比较敏感，对于纵墙对称布置的单跨厂房，因此规范
GB5007-2002第3.0.2条、第5.3.10条、第8.5.10条对沉降计算进行了严格的界定，可提起钻头，但由于沉降计算方法和土工参数的准确测定目前还不完善，物理力学性质指标 普通混凝土 SFRC 极限抗弯拉强度
打印 | 推荐 | 订阅 | 收藏 SATWE输出的基础设计荷载是何种组合？ CESTLAVIE 积分 80 帖子 47 #1 2003-8-17 21:36 SATWE－－>“分析结果图形和文本显示\基础设计荷载简图\ 这里输出的柱底内力，是设计值还是标准值？ 其中的”D+L“又是属于哪种组合呢？能用于地基计算吗？ wwjie_323 积分 107 帖子 86 #2 2003-8-19 11:41 默认显示出来的是的是基本组合，但你可以选择看看你想要的组合荷载。但是在算基础面积时是用标准组合，在计算配筋时是用基本组合算的，这些是改不了的。 jack_xu1981 积分 20 帖子 33 #3 2003-8-21 10:39 以前是用最大内力组合，新规范用D+L组合