（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60×802/6=6.4×104 mm3；
σ =0.375×106/(6.4×104)=5.857N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值σ =5.857N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。
（3）底模方木抗剪强度计算 荷载对方木产生的剪力为
Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×0.843×1.5+0.617×0.703×1.5=1.41kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
τ =0.441N/mm2；
所以，底模方木的抗剪强度τ =0.441N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。
（4）底模方木挠度验算 方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=60×803/12=2.56×106 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=1.016 mm； 底模方木的挠度计算值ν =1.016mm 小于 挠度设计值[v] =Min(1500/150，10)mm ，满足要求。
（三）托梁材料计算
根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。
（1）荷载计算
材料自重：0.038kN/m；
方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即 p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×0.843×1.5+1.2×0.703×1.5=2.657kN；
按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。 （2）强度与刚度验算
托梁计算简图、内力图、变形图如下： 托梁采用：钢管(单钢管) :Φ48 × 3.5； W=5.08 ×103mm3； I=12.19 ×104mm4；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 11.668 kN ；
钢管的最大应力计算值 σ = 1×106/5.08×103=196.943 N/mm2； 钢管的最大挠度 νmax = 2.808 mm ； 支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ =196.943 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度计算值 ν =2.808小于最大允许挠度 [v]=min(1000/150,10) mm,满足要求!
（四）立杆稳定性验算
立杆计算简图 1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK
其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=11.668kN。
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
F2=0.15×17=2.55kN； 立杆受压荷载总设计值为：
Nut=F1+F2×1.35=11.668+2.55×1.35=15.11kN；
其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。
（2）立杆稳定性验算。按下式验算
υ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用； A --立杆的截面面积，取4.89×102mm2；
KH --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用； 计算长度l0按下式计算的结果取大值：
l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m； l0=kμh=1.167×1.775×1.5=3.107m； 式中：h-支架立杆的步距，取1.5m；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；
μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.775； k --计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.167； 故l0取3.107m；
λ=l0/i=3.107×103 /15.8=197； 查《规程》附录C得 υ= 0.186；
KH=1/[1+0.005×(17-4)]=0.939；
σ =N/(υAKH)=15.11×103 /(0.186×4.89×102×0.939)=176.931N/mm2； 立杆的受压强度计算值σ =176.931N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
（五）立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 4×1=4 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 4 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =15.11/1=15.11 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.11 kN； 基础底面面积 ：A = 1 m2 。
p=15.11kPa ≥ fg=4 kPa 。地基承载力不满足要求！ 建议减少脚手架搭设高度。