1号办公商业楼等3项 全钢大模板施工方案
10.9安装或拆除大模板时，操作人员和指挥必须站在安全可靠的地方，防止意外伤人。模板吊装专人指挥、统一信号、信号工和挂钩人员必须退至安全的地方后，才可起吊。严禁人和模板一起吊运。当大模板就位或落地时，要防止摇晃碰人或碰坏墙体。
10.10模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位，以及自上而下的原则，拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。严禁操作人员站在正拆除的模板上。模板应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。
10.11拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
10.12在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全防护栏，或将板的洞盖严。
10.13模板起吊时，应保证模板与墙体距离，防止模板与墙体碰撞，损坏墙体混凝土，导致模板变形；起吊前确保所有对拉螺栓及临时固定的拉结件完全拆除，严防发生意外。
10.14大模板存放应临时将其固定好，面对面放置，防止倾倒；大模板必须停放在通长的垫木上。大模板存放在施工楼层上，必须经工程部、技术部同意，必须有可靠的安全措施。
10.15电梯井道内应按有关规定支设安全网。
10.16五级以上大风不得吊装模板；雨季施工，必须采取有效的避雷措施。 10.17加强环保意识的宣传，提倡文明施工，加强人为噪声的管理，尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员的防噪声扰民的自觉意识。
11、厂家服务承诺
11.1负责对未使用过奥宇产品的用户,提供用前技术培训。
11.2模板运到施工现场,服务人员及时抵达施工现场,负责对相关模板分项工程进行技术跟踪服务。
11.3每个工地均派专人负责,为客户提供全天候的服务。无论什么时间出现问题,保证随叫随到,及时解决问题。
11.4相关模板分项工程施工完毕一层后,经客户确认再无建筑结构变更，无相关模板分项设计、生产质量问题,协商后服务人员调离。
11.5相关模板分项使用过程中,遇突发问题北京市区五环以内六小时到现场,国内其它城市我们都会在最短的时间内联系解决。施工现场必须按照有关规范规程和技术交底合理操作,否则按有偿服务。
11.6奥宇模板服务热线：（010）61271117转60120，奥宇模板客户投诉电话：（010）60213342
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1号办公商业楼等3项 全钢大模板施工方案
模板配置图详见：1号楼核心筒排版图、1号楼南楼和2号楼核心筒排版图。 12、附件1：墙体全钢大模板计算书 一、 已知条件：
模板面板为6mm厚钢板，肋为8#,水平间距为300mm，背楞为双根[10#，最大间距为1200mm，穿墙螺栓最大间距为1200mm，吊钩为υ20圆钢。
二、 面板计算： （1）、计算简图： 新浇注砼侧压力值取F=60KN/m2，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取10mm宽板带为计算单元，故q=0.6N/mm，计算简图如图所示： （2）、强度计算： 按静荷载最大查得弯矩系数Km= -0.100 Mmax=Kmql2=0.100×0.6×3002=5400N·mm Wx=bh/6=10×6/6=60mm222 q=0.6N/mm故面板最大内力值为： σ=Mmax/(rxWx)=5400/(1×60)=90N/mm2 其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4 故fmax=0.667×0.6×300/(100×2.06×10×180)=0.874mm 三、 肋计算： （1）、计算简图： 肋的支承点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如图所示： 第 37 页 共 45 页 4 5 q=18N/mm1号办公商业楼等3项 全钢大模板施工方案 q=0.6×300=18N/mm （2）、强度验算： 查表得弯矩系数Km= -0.125 故Mmax=Kmql2=0.125×18×12002=3.24×106N·mm 查表得[8槽钢截面特征系数为：W=25.4×103mm3， I=101×104mm4 故肋最大内力值σ max =Mmax/W=3.24×106/(25.4×103)=128N/mm2 （3）、挠度验算： 查表得挠度系数Kf=0.912 fmax=Kfql4/(100EI) 故fmax=0.912×18×12004/(100×2.06×105×101×104)=1.636mm 四、 背楞计算： （1）、计算简图： 背楞的支承点为穿墙螺栓，按承受均布荷载q=0.06×1200=72N/mm,计算简图如下所示： 72 721050.0072950.00721300.00725250.006 370.0012 342）强度验算： (1)背楞下端为悬臂结构，验算下端支座A处强度： MA=qL12/2=72×2002/2=1.44×106N·mm 2根[10槽钢截面特征：W=79.4×103mm3,I=396×103mm4。 σA=MA/W=1.44×106/(79.4×103)=18.14N/mm2 MB按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得： 第 38 页 共 45 页 1号办公商业楼等3项 全钢大模板施工方案 MB=-0.245qL22=0.245×72×9002=1.43×107N·mm σB=MB/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/mm2 如上图为一不等跨连续梁，结点4到结点5之间跨度最大，L=1300mm，故主要验算4到5之间的挠度。根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度fmax=系数×qL4/24EI,而系数与Ｋ1=4Mc/qL32及K2=4MB/q L32有关。 MC= qL12/2=72×2002/2=1.44×106N·mm MB=由以上计算所得结果，即ＭＢ＝1.43×107 N·mm 故Ｋ1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×12002)=0.06 K2=4MB/q L32 =4×1.43×106/(72×12002)=0.55 根据Ｋ1 、K2查表得系数为：0.115 故fmax=0.115×qL4/24EI=0.115×72×13004/(24×2.06×105×396×104)=1.2mm 5、穿墙螺栓计算 穿墙螺栓水平间距1200mm，垂直间距：以中间一个穿墙螺栓为例，距上端螺栓1200mm，距下端螺栓900mm，此螺栓承受的拉力为： q=18N/mm Ｎ=PA=0.06×1200×(1200+900)/2=75600N 穿墙螺栓为带锥度螺栓，大头υ30、小头υ26，小头面 积Ａn＝530.93mm２ σ=N/Ａn =75600/530.93=142.39N/mm 主要计算面板与槽钢肋之间的焊缝计算： q=0.06×300=18 N/mm,按两跨连续梁计算，计算简图如右图所示： Ｖ＝0.625qL=0.625×18×1200=13500N 焊缝长度lw=V×a/(0.7Hhffw) 第 39 页 共 45 页 221号办公商业楼等3项 全钢大模板施工方案 焊缝间距a取300mm，肋高Ｈ＝80mm，焊缝高度hf=4mm，fw=160N/mm2 故最小焊缝长度： lw=V×a/(0.7Hhffw)=13500×300/(0.7×80×4×160)=113mm 实际加工时焊缝为焊150mm，间距300mm，故满足要求。 7、吊钩计算 1）吊钩采用υ20圆钢，截面面积Ａ＝314.22mm2，每块大模板上设两个吊钩，按吊装6600mm宽模板自重2.4T计算，模板自重荷载设计值取系数1.3，即Ｐx＝1.3×2.4=3.12T. σ=Ｐx /Ａ=31200/(2×314.2)=49.6N/mm2<[σ]=215N/mm2均满足要求。 2）吊钩与模板之间采用M16×90螺栓连接，M16×90截面面积A=201mm2螺栓主要受剪。 Ｐx＝3.12T=31200N τ=Ｐx/Ａ=31200/（2×201）=77.61N/ mm2<[τ]=125 N/mm2故满足要求。 13、附件2：可调方柱大钢模板计算书 一、施工现场条件： 1.混凝土浇注速度V＝2m／h. 2.混凝土坍落度160±20mm. 3.初凝时间to＝5 h. 4.采用插入式振捣. 5.每根柱均采用一次整浇成活法施工. 6.向模板内供料方法采用溜槽，串筒或导管. 二、荷载与荷载组合 1. 新浇混凝土的重力密度，取24 KN/m3. 2.新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值. 根据《混凝土结构工程施工验收规范》（GB50204）的规定：采用内部振 捣器时，新浇筑的混凝土作用于模版的最大侧压力，可按以下两式计算，并取两式中的较小值. F1＝0.22γF2＝γ c c β1β2 to V1/2 （1） H （2） 式中 F——新浇混凝土对楼板的最大侧压力（KN/m2）. 第 40 页 共 45 页