i. 窑底
耐火层 窑 底 膨胀层 0.7硅藻土砖 1350 0.1～0.3 100 隔热层 0.9高铝聚轻球砖 1.0轻质粘土 1600℃ 900 0.310+0.176×10t 0.063+0.14×10t -3130 130 t1=600℃ ta=40℃
设t2=210℃ ， t3=50℃
?1=0.31+0.176×10?3t1?t2-3
=0.31+0.176×10（600+210）/2=0.352 W/m·℃ 2a=2.56（t3?ta）+
4.54[(144.54[(273?t34273?ta4)?()]100100
t3?ta=2.56（50-40）+
14273?504273?404)?()]100100=10.39 W/m·℃
50?40?1=0.23m
?2?0.036+0.14×10?3 ×
?2=0.13m
热流密度： q=
t1?t2=0.098W∕(m?℃) 2t1?ta?1?2?31????1?2?3a=
290?40=120（W/㎡）
0.230.130.131???0.3520.0980.210.39校核t2、t3、t4
t2=t1-
?10.13×120=211℃ q=290-0.352?1??211?210×100%=0.48%<5%允许
210t3=t1-（
?1?20.130.13?）q=290-（）×120=52℃ ?0.3520.2?1?2
??52?50×100%=0.5%<5%允许 50
窑底散热面积:
A底=76.33 m2
则Q底?qA底=120×76.33×3.6＝33081 (kJ/h) 则冷却带窑体总散热量为:
Q9 =196044+106369+134031+128067+74463+110399+45766+26755+33081
=854975 (kJ/h) 8.2.4.4 其它热损失Q10
其它热损失为总收入的5%,则:
Q10=0.05（Q2+Q6）=0.05×(2089837.854+26Vx)=104491.89+1.3Vx
8.2.5 列出热平衡方程
热收入=热支出
所以 Q2+Q6=Q7+Q8+Q9+Q10
2089837.854+26Vx=107898.18+551Vx+854975+104491.89+1.3Vx 解得 Vx= 1942.76 m/h 即每小时鼓入风量为1942.76m/h.
8.2.6冷却带热平衡表
表8－2 冷却带热平衡表 热收入 项目 产品带入显热 冷却风带入显热 总热量
KJ/h 2089837.854 50511.76 2140349.614 % 97.64 2.36 100 项目 产品带出显热 抽热风带走显热 窑体散热 其它散热 总散热 热支出 KJ/h 107898.18 1070460.76 854975 107017.478 2140351.418 % 5.04 50.02 39.94 5.00 100
9.烧嘴的选用
9.1 每个烧嘴所需的油（气）压
每小时燃料消耗量为：x=1214m/h
考虑到烧嘴的燃烧能力和烧嘴燃烧的稳定性取安全系数1.5
本设计共设置了76个烧嘴。 每个烧嘴的燃料消耗量为：
1214*1.5=23.96 76烧嘴的热负荷：23.96×41580=996256.8(kJ/h) 9.2 烧嘴的选用
所以本设计采用北京神雾公司的WDH-TCC2型烧嘴。 该烧嘴技术性能如下： 热负荷 流量 2×104 燃气 压力 1000Pa～0.2MPa 流量 24 3助燃空气 温度 常温 压力 1500～流量调节比例 1：6 火焰 长度 200～3000 火焰 炉膛温锥角 ～70 度 ～1800℃ 2.4 3Kcal/h Bm/h Bm/h ～350℃ 3500 Pa 所以该烧嘴符合本设计要求。
10.参考文献
[1] 周露亮，《窑炉课程设计》，景德镇陶瓷学院，2005
[2] 刘振群，《陶瓷工业热工设备》，武汉理工大学出版社，1989。 [5] 蒋鉴华 张振刚，《热工测量及过程自动控制》，景德镇陶瓷学院，2007 [3] 孙晋涛，《硅酸盐工业热工基础》，武汉理工大学出版社，1992 [4] 胡国林，《建筑工业辊道窑》，中国轻工业出版社，1998