液化石油气储罐设计说明书 -(3)

?2，?3?????170MPa，合格

t?1,?4

t?T1,?T4

3.4.筒体和封头中的切向剪应力计算与校核

因A?Rm，带来的加强作用，查JB/T4731-2005表7-2得K3=0.88，K4=0.401，其最大剪应力

2位于靠近鞍座边角处

t??K3F0.88?607.94?103??34.86MPa Rm?e1705?9因圆筒 [?]=0.8 ???= 0.8?170=136 MPa

故有 ? < [?] = 136 MPa ， 故切向剪应力校核合格 3.5.封头中附加拉伸应力

F'607.94?103 ?h

Rm?e1.705?0.009由内压力引起的拉伸应力 （K=1.0）

?h ?h 合格

3.6.筒体的周向应力计算与校核

圆筒的有效宽度b2?335mm ，当容器焊在支座上时，取k?0.1，查JB/4731-2005表7-3可得K5?0.76,K6?0.0132。

RK5F0.1?0.76?607940????15.325MPa ?eb20.335?0.009(1).鞍座在横截面最低点处周向应力

?5??(2).鞍座角边处的周向应力

因为L11080??6.5?8,则 Ra1705?6??

12K6FRmF60794012?0.013?607940?1.705??????203.17MPa224?eb2L?e4?0.009?0.33511.08?0.009(3).应力校核

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?t5?15.325?????170 MPa

??203.17?1.25???t6?1.25?170?212.5 MPa ，

3.7.鞍座应力计算与校核 1.腹板水平应力及强度校核：

由??120可得K9=0.204，水平分力FS?K9F?0.204?607.94kN?124kN

计算高度H11s?min(3Rm,H)?min(3?1705,250)?250mm，鞍座腹板厚度bo?12mm

鞍座有效断面平均应力：

?s9?FH?124000?41.33MPa sb00.25?0.0122. 鞍座有效断面应力校核

[?]s—鞍座材料Q235-B的许用应力[?]s=235MPa

??41.33?293[?]s?156.67MPa,合格。

3.腹板与筋板组合截面应力计算及校核

圆筒中心线至基础表面距离：Hv?Rm?h??4?1705?250?12?1967mm 查表知：地震强度为7度（0.1g）时，水平地震影响系数??0.08 则轴向力FE??G?0.08?1215.87kN?84984.56N 筋板面积：A1?b2?3?335?10?3350mm2 腹板面积：

A2?(l1?20)?2?(2480?20)?12?29520mm2x?l1/2?10?15?l3??3?2480/2?10?15?10?390?815mmz??2?820mm

1?x3/2?815?10/z2?z1?l3?820?390?1210mm则：Asa?6A1?A2?6?3350?29520?49620mm2

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形心：yc?'yc?6A1(b2??2)/26?3350?(335?12)/2??70.218mmAsa49620b2??2335?12?yc??70.218?103.219mm22b2?33?2(l1?20)322Iy?2[3??A1(z1?z2)]?1212335?103?2[3??3350?(8202?12102)]?(2480?20)3?2.92?1010mm3123?3b2(l1?20)?23'Iz?6[?A1yc]??A2yc121210?3353(2480?20)?122?6[?3350?815?103.219]??29520?70.218?1.88?109mm31212腹板与筋板组合截面断面系数：

?max?b1?10?380/2?10?180mm,2lZmax?1?10?2480/2?10?1230mm2Iy2..92?1010Zry???2.374?107mm3

Zmax1230Zrz?Iz?max1.88?109??10.4?106mm2180Zr?min(Zrz,Zry)?10.4?106mm2取鞍座底板与基础间（水泥）静摩擦系数

f?0.4

因为?1?f,故FE

?sa?1.2[?]s?1.2?235?282MPa,合格4.地震引起的地脚螺栓应力

鞍座上地脚螺栓n=2,筒体轴线两侧螺栓间距l2?2100mm

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每个地脚螺栓的横截面积：A?bt?4D2?14?3.14?242?489.6mm2倾覆力矩：M0-0EV=FEHV=86984.56?1.967=171098.63N?mM0-0地脚螺栓应力：?EV171098.63bt?nlA??6?70.46MPabt2?2.48?489.6?10地脚螺栓选GB/T700规定的Q235，[?]t?147MPa

?bt?1.25[?]t?183.75MPa,合格地脚螺栓切应力：FEbt?n'A?86984.56?44.42MPabt4?0.0004896bt?0.8[?]t?117.6MPa,合格

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??

第四章 开孔补强设计

根据GB150中8.3，当设计压力小于或等于2.5MPa时，在壳体上开孔，两相邻开孔中心的间距大于两孔直径之和的两倍，且接管公称外径不大于89mm时，接管厚度满足要求，不另行补强，故该储罐中只有DN=500mm的 人孔需要补强。

4.1 补强设计方法判别

按HG/T 21518-2005,选用回转盖带颈对焊法兰人孔。 开孔直径d?di?2C2?500?2?2?504mm

d?Di2?34002?1700mm 故可以采用等面积法进行开孔补强计算。

接管材料选用10号钢，其许用应力???t?108MPa 根据GB150-1998中式8-1，A=d??2??et(1?fr)

其中：壳体开孔处的计算厚度??8.7mm 接管的有效厚度?et??nt?C1?C2?12?1?11mm

强度削弱系数f?[?]tn[?]r?108r170?0.635

所以开孔所需补强面积为A=d??2??et(1?fr)?504?10+2?9?10?0.365?5085.7mm2

4.2 有效补强范围 4.2.1有效宽度B的确定 按GB150中式8-7，得：

B1?2d?2?504?1008mm

B2?d?2?n?2?nt?504?2?10?2?12?548mm B?max(B1,B2)?1008mm

4.2.2有效高度的确定 (1）外侧有效高度h1的确定 根据GB150中式8-8，得：

h1'?d?nt?504?12?77.8mm

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