中铁四局集团有限公司 长城大桥40+64+40m单线连续梁0号块支架设计检算书
I16的截面特性：h＝200mm， A＝35.5cm2，中性轴位置y上＝y下＝100mm。Ix＝2369cm4，Wx上＝Wx下＝236.9cm3。
M4.9?103????20.7MPa?????170MPaW236.9
由钢结构书查得I16得IS?17.4cm
?maxQS24.2?103???19.9MPa?????100MPaIt174?7
组合应力：?max2?3?max2?20.72?3?19.92?40.2MPa?1.1????187MPaf?0.043mm?。
荷载作用处分配梁结构的竖向位移为度满足要求。
4.1.3 底板下分配梁计算
L1339??1.67mm800800，刚
由于底板下I16分配梁是作用在箱梁底板下的分配梁，其布置形式与腹板下I20分配梁一致，仅荷载大小有所差异，因此本节不再对I16分配梁作建模分析，仅根据荷载大小按5.1.2节的计算结果乘以相应的系数即可。I16底板下一片分配梁上的荷载为p1?(0.44?0.55)?26.5?0.5?1.2?1.15?18.1kN/m，相对腹板下I16上的均布荷载p1?33.5kN/m，则荷载系数为板下I20分配梁的计算结果为：
支座反力:
R0?5.0kN；R1?23.0kN；R2?23.0N；R3?24.2kN；R4?19.3kN；
k?18.1?0.5433.5，则底
最大弯矩：Mmax?2.6kN?m；最大剪力：Qmax?13.1kN；
I20的截面特性：h＝200mm， A＝35.5cm2，中性轴位置y上＝y下＝100mm。Ix＝2369cm4，Wx上＝Wx下＝236.9cm3。
M2.6?103????11MPa?????170MPaW236.9
由钢结构书查得I16得IS?17.4cm
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?maxQS13.1?103???10.8MPa?????100MPaIt174?7
组合应力：?max2?3?max2?112?3?10.82?21.7MPa?1.1????187MPaf?0.05mm?。
荷载作用处分配梁结构的竖向位移为满足要求。 4.2 I16分配梁计算
L1339??1.67mm800800，刚度
将4.1节得到的分配梁上的支座反力按对应位置施加到 I16的分配梁上，分配梁的支座编号按图1所示，分配梁结构从左到右依次为P1～P4。分配梁的计算模型如图6所示。分配梁在上部荷载作用下的最不利计算结果如图7所示，在各荷载R1～R4作用下支座的反力如表1所示。
图8 计算模型
剪力图
弯矩图
位移图
图9最不利荷载作用计算结果
表1 各工况支座反力计算结果（单位：kN）
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荷载编号 R1 分配梁编号 P1 P2 P3 P4 1 643 2 643 1 597 R2 2 597 1 626 R3 2 626 1 554 R4 2 554 最大弯矩：Mmax?238kN?m；最大剪力：Qmax?357kN；
I16的截面特性：h＝560mm， A＝406cm2，中性轴位置y上＝y下＝280mm。Ix＝196728cm4，Wx上＝Wx下＝7026cm3。
M238?103????33.9MPa?????170MPaW7026
由钢结构书查得I56a得IS?47.9cm
?maxQS357?103???19.9MPa?????100MPaIt479?12.5?3
组合应力：?max2?3?max2?33.92?3?19.92?48.3MPa?1.1????187MPaf?0.22mm?
荷载作用处分配梁结构的竖向位移为度满足要求。 4.3分配梁计算
L5000??6.25mm800800，刚
将4.2节得到的分配梁上的支座反力按对应位置施加到分配梁的计算模型如图8所示。分配梁在P1～P5荷载作用下的最不利计算结果如图9所示，在各荷载作用下P1～P5支座的反力如表3所示。
图6 计算模型
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剪力图
弯矩图
位移图
图7最不利荷载作用计算结果
支座反力为R1?999kN；R2?1434kN。
最大弯矩：Mmax?757kN?m；最大剪力：Qmax?999kN；
2H600×200的截面特性：h＝600mm， A＝270.4cm2，中性轴位置y上＝y 下＝300mm。Ix＝156400cm4，Wx上＝Wx下＝5220cm3。
M757?103????145MPa?????170MPaW5220
由钢结构书查得H600×200得IS?52.1cm
?maxQS999?103???87MPa?????100MPaIt521?11?2
f?2.83mm?L3768??4.71mm800800，刚
荷载作用处分配梁结构的竖向位移为度满足要求。 4.4钢管立柱计算
根据10年一遇该地区的风速，桥位处风速20.2m/s。按《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）第4.1.1条，得风荷载：
W?K1K2K3W0?1.3?K2?1.0?1?20.22/1000?0.33K21.6；
当高度为20～30m:W?0.33?1.13?0.373kPa；
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箱梁模板高度约7.2m，得到模板上的风荷载F1?0.373?7.2?5?13.4kN； 计算程序采用通用有限元程序Midas2006，建立钢管支架的空间模型，所有构件均用梁单元模拟，边界条件为支架钢管底部固结，钢管于主墩连接处作Y方向位移约束。钢管立柱支架的计算有限元模型如图10所示。
图10钢管支架计算模型
在风荷载作用下钢管立柱最大横向位移11.5mm，挠跨比
k?11.51?168501532。
立柱底节最大内力发生在边柱，轴力：Nmax?815kN，弯矩：Mmax?125.5kN?m。 钢管立柱计算长度：
根据支架布置图，属于有侧移框架。由于立柱和横联均为等截面等间距布置，且立柱底节受力较大，故仅需计算底层立柱即可。
?44I?30.3?10m，Lc?16m；横联：2[20a型钢， ?800?16mmc立柱：钢管，
Ib?3.56?10?5m4，Lb?3.648m。
K1底节边柱：
?I??Ib0.5?3.56?10?5/3.648??0.03?4/L30.3?10/16cc55
/Lb，底部固结，K2?10，