38. 行程开关还有( )无触点位置开关。
A、可控硅 B、三极管 C、晶体管 D、电子管 39. 备料的估算要结合( )、生产设备等。
A、安全条件 B、生产条件 C、生产场地 D、职工技能 40. （ ）g/cm3是不锈钢的密度。
A、7.8 B、7.85 C、7.95 D、7.75 41. m=( )是圆钢的质量计算公式。 A、1.67 d2l
2
B、0. 167 dl
2
C、0.0167 dl
D、0.00167 d2l
42. 材料的强度、硬度、( )等性能的综合体现就是材质。
A、刚度 B、密度 C、弹性 D、塑性 43. 以( )变形为主是对厚钢板矫正而言。
A、拉伸 B、收缩 C、压缩 D、弹性 44. 管材矫正时其( )的变形是预防的重点。
A、椭圆 B、管壁厚 C、矫正过量 D、截面 45. 16mm低碳钢剪切时，刨、铣最小加工余量是( )mm。
A、2 B、4 C、6 D、8 46. 焊接后每米的纵向收缩量近似值为( )mm的是对接焊缝。
A、0.3～0.4 B、0.2～0.3 C、0.1～0.2 D、0.15～0.3 47. 焊接后每米的纵向收缩量近似值为( )mm的是连续焊缝。
A、0.5～0.8 B、0.3～0.5 C、0.1～0.3 D、0.2～0.4 48. 每米的纵向收缩量近似值为( )mm的是间断焊缝。
A、0.1～0.2 B、0.1～0.3 C、0～0.2 D、0～0.1 49. ( )约是碳素钢椭封头压延后最大处原厚度的减薄量。
A、5%～8% B、7%～9% C、9%～11% D、8%～10% 50. 最大变薄量位置在( )的是球形封头压延。
A、中下部 B、底部 C、中上部 D、顶部
51. 构件不可展表面的素线呈( )状或双向为曲线，不能自然平整地展开摊平在一个平面上。 A、平行 B、垂直交错 C、倾斜 D、交叉 52. 正圆柱螺旋面，一般用( )作展开图。
A、旋转法或放射线法 B、直角梯形法或简便展开法 C、放射线法或三角形法 D、三角形法或简便展开法 53. 组成( )的基本几何轴线斜交或偏离的构件是偏斜交相贯构件。
A、五通管 B、相交体 C、三通管 D、相贯体 54. 一般用( )求得圆锥五节渐缩弯管的相贯线。
A、角度等分线 B、等分圆周 C、展开法 D、切线法 55. 将立体弯管归纳成( )种类型是根据其在图样上的投影特征划分的。
A、九 B、六 C、四 D、三
56. 弯管在投影的二视图上反映( )的实际长度，但不反映弯管的实际夹角是第一类立体弯管。 A、某几段 B、二段 C、一段 D、各段 57. 平行与投影面的多通接管可( )求作其相贯线。
A、用辅助圆 B、用切面法 C、直接 D、用辅助法 58. 利用上下两剪刀的( )来切断材料的加工方法称为剪切。
A、相对摩擦 B、剪切力 C、绝对运动 D、相对运动
11
59. 剪切过程中上下剪刀片的( )、剪刀刃磨损情况等是影响剪切断面质量的主要因素。 A、挤压力 B、压角压力 C、切力 D、间隙
60. 切口附近金属受剪切力作用发生( )而产生塑性变形，它是在材料剪切过程中发生的。 A、内拉变形 B、内拉弯曲 C、挤压弯曲 D、挤压变形 61. 板厚、刀片间隙、刀片锐利程度、( )都是剪切中影响材料硬化区的因素。 A、剪切力、剪切速度 B、上刀刃斜度、压紧力 C、剪切速度、压紧力 D、剪切形式、上刀刃斜度 62. 硬化区宽度在( )mm之间的被剪钢板厚度一般小于25mm。
A、2.5～3.5 B、3.5～4.5 C、1.5～3.5 D、1.5～2.5 63. ( )mm是实际剪切2～6mmQ235碳钢时刀片间隙。
A、0.1 B、0.15 C、0.2 D、0.25 64. 冲裁件尺寸与凹模尺寸不一致的原因是冲裁结束后的( )。
A、尺寸精度 B、回弹现象 C、冲裁精度 D、板材厚度 65. 冲裁时，材料的( )决定了材料的弹性变形量的大小。
A、强度 B、弹性 C、性质 D、性能 66. 冲裁时材料的弹性变形量( )，其相对厚度越大。
A、越小 B、变化越小 C、越大 D、变化越大 67. 冲裁件的( )与凸凹模间隙有关。
A、表面质量 B、断面质量 C、尺寸精度 D、断面形状 68. 冲裁零件的断面有( )个明显的区域。
A、九 B、六 C、四 D、三 69. 金属在剪切( )时形成了冲裁件断面的光亮带。
A、弹性变形 B、扭曲 C、弯曲 D、塑性变形 70. 冲裁件金属剪切时受( )作用，金属纤维断裂而形成了断裂带。
A、压应力 B、延伸力 C、回弹力 D、拉应力
71. 气割质量要求是气割切口间隙较窄且宽窄一致、切口边缘( )未熔化或熔化很小。 A、下侧 B、上侧 C、两侧 D、棱角
72. 被测切割切面的最高点和最低点，按切割( )作两条平行线的距离是气割面平面度。 A、宽度 B、范围 C、方向 D、深度
73. 气割平面平面度、切口纹深度和缺口( )三项参数指标是评定切割质量的标准。 A、倾斜度 B、最大间隙 C、熔化度 D、最小间隙 74. 气割时氧气压力过高和( )是产生内凹的主要原因。
A、切割速度过慢 B、火焰能率太弱 C、切割速度过快 D、火焰能率太强
75. 选择合适的割嘴、检查( )及氧气压力、保持割炬与板面垂直是防止气割倾斜的有效措施。 A、乙炔 B、火焰能率 C、风线 D、切割速度 76. ( )℃是等离子切割电弧的温度。
A、15000～20000 B、15000～30000 C、20000～30000 D、10000～30000 77. 可以切割任何高熔点金属、有色金属和( )的是等离子弧。
A、电木 B、非金属材料 C、陶瓷 D、晴纶 78. 切割厚度可达( )mm是等离子弧切割。
A、200～300 B、100～200 C、100～150 D、150～200 79. 等离子切割电流应根据喷嘴孔大小而定，即I=( )d。
A、70～100 B、80～100 C、90～120 D、90～110 80. 一般光电跟踪自动切割机只能切割小于( )m的零件。
A、4 B、3 C、2 D、1 81. 由数控装置（专用计算机）和( )组成了数控切割机的基本结构。
12
A、自动旋转割矩 B、气割装置 C、自动切割机 D、纵横向传动机构
82. 折弯线( )锤击过多使纤维伸长，而引起的手工成形时的折弯件产生旁弯。 A、各段 B、中心 C、内侧 D、外侧 83. 手工成形筒构件时，( )锤击过多而使纤维伸长是产生束腰的主要原因。 A、一端 B、内侧 C、外侧 D、两端 84. 按( )是立式、卧式卷板机的分类方法。
A、辊受力形式 B、正压装置 C、辊筒位置 D、反压装置 85. ( )是对称三辊卷板机的主要特点。
A、剩余直边较小 B、上辊筒受力较大 C、下辊筒受力较大 D、剩余直边较大 86. ( )是不对称三辊卷板机的主要特点。
A、剩余直边较大 B、上辊筒受力较小 C、上辊筒受力较大 D、剩余直边较小 87. 对中方便可以矫正( )等缺陷是四辊卷板机的主要特点。 A、扭斜、卷圆半径 B、束腰、歪斜 C、卷圆曲率、错边 D、扭斜、错边
88. 凸凹模的( )、凹模深度及模具的宽度等是单角压弯模工作部分的主要技术参数。 A、强度 B、圆角半径 C、硬度 D、刚度 89. ( )决定了单角压弯模凹模的圆角半径。
A、断面形状 B、板材厚度 C、零件要求 D、凸模角度
90. 凸凹模的( )、凹模的深度、凸凹模之间的间隙及模具宽度等是双角压弯模的主要技术参数。 A、结构 B、强度 C、硬度 D、圆角半径 91. 压弯模的重要工艺参数是凸凹模之间的( )。
A、垂直度 B、几何尺寸 C、结构尺寸 D、间隙 92. 通过修正模具的形状、增加压弯件( )以抵消其回弹造成的变形。
A、变形量 B、成形尺寸 C、塑性变形 D、矫正力 93. 采用压料装置或( )是压弯过程中防止偏移的最佳方法。
A、挡铁定位 B、用孔定位 C、销轴定位 D、调整间隙
94. 材料在压弯过程中产生偏移现象是沿凹模圆角两边产生的( )不相等时，材料就沿凹模左右滑动。 A、拉应力 B、压应力 C、回弹力 D、摩擦力 95. 每次压延允许的( )决定了零件的压延次数。
A、抗压极限 B、强度极限 C、抗拉极限 D、极限变形程度 96. 压延系数就是压延件的( )除以坯料直径的比值。
A、中性层直径 B、内径 C、壁厚 D、外径 97. 压延系数取得越小，材料的( )越好。
A、塑性变形程度 B、极限变形程度 C、延伸率 D、变形程度 98. 压延系数取得越小，材料的( )越好。
A、弹性 B、硬度 C、塑性 D、延伸率
99. 机械弯管时，对于弯管的弯曲半径大于管子直径( )倍，通常采用无芯弯管方法进行弯曲。 A、1.5 B、2 C、3 D、4 100. 利用橡皮代替成形模具中( )进行压制就是橡皮成形。
A、凸凹模 B、凸模或凹模 C、下模 D、上模 101. ( )或深度小的零件可以用橡皮成形的方法加工。
A、形状简单 B、有折角 C、厚度大 D、形状太复杂 102. ( )是橡皮成形零件的弯边分类。
13
A、波浪线弯边、直线弯边 B、折线弯边、角度弯边 C、角度弯边、曲线弯边 D、直线弯边、曲线弯边
103. 橡皮成形凹曲线弯边开裂的原因是成形过程中毛坯边缘被拉伸程度超过材料的( )。 A、伸长率 B、变形极限 C、强度极限 D、抗拉极限 104. 厚度在( )mm以下有色金属适用于旋压成形加工。
A、1.5～2 B、2 C、4 D、3 105. 封头旋压方法有两种，分别是( )。
A、锥体式和立式 B、开式和闭式 C、立式和卧式 D、卧式和圆筒式 106. 内滚轮的回转是依靠封头内壁之间的( )而进行的旋转。
A、回转力作用 B、纵向作用力 C、摩擦力作用 D、横向作用力 107. ( )筒形件适用于旋压收口。
A、厚板的闭式 B、小直径的闭式 C、薄板的开式 D、大直径的开式 108. ( )一般适用于制造鼓形空心旋转体零件。
A、旋压成形 B、靠模胀形 C、旋压胀形 D、模具成形 109. 利用局部加热板料所产生的角变形与( )变形达弯曲成形的是水火弯板。 A、板厚 B、截面 C、纵向 D、横向 110. ( )、加热速度、水的流量等是水火弯曲成形的规范。
A、加热宽度 B、加热深度 C、火焰能率 D、加热温度 111. 氧-乙炔和( )大小决定了火焰能率的强弱。
A、烧具 B、割具 C、压力 D、烧嘴 112. ( )、划分部件、装配现场设备、零部件质量检查是装配的准备工作。 A、看部件图 B、熟悉分析图纸 C、尺寸链计算 D、熟悉图样 113. ( )、严格执行工艺路线和装配中的材料管理是装配的工艺要领。
A、分析图样、掌握装配工艺 B、熟悉图样、掌握技术要求 C、熟悉图样、掌握图样 D、熟悉图样、熟悉技术标准 114. 支座装配后，其垫板与筒体必须( )，目的是为了保证整体的装配质量。
A、先调整 B、后调整 C、后装焊 D、先装焊 115. 电动机底座装焊后，为( )一般需要进行热处理。
A、矫正变形 B、稳定构件尺寸 C、减少焊后变形 D、消除焊接应力 116. 电动机底座的各焊缝高度应为( )的厚度。
A、底板 B、立板 C、平板 D、薄件 117. 电动机底座装焊中矫正装焊过程中的变形达到( )要求的过程是整形。 A、工艺 B、装配 C、施工 D、尺寸 118. ( )、涂煤油等方法是油箱的试漏方法。
A、负压试验 B、渗透检测 C、盛水 D、盛水打压 119. 检查焊缝的( )是油箱试漏的目的。
A、质量 B、强度 C、弹性 D、密封性 120. ( )储液容器包括油箱。
A、常压 B、负压 C、中低压 D、中高压 121. ( )是球形容器的受力特点。
A、受力不均匀 B、焊缝不均匀 C、受力均匀 D、焊缝均匀 122. 纵向焊缝所受应力要比环向焊缝所受的大( )倍，是圆柱形容器的焊缝的受力特点。 A、2.5 B、2 C、1.5 D、1 123. 超高压容器规定压力范围为( )MPa。
A、0.1＜P＜1.6 B、1.6＜P＜10 C、10＜P＜100 D、≥100 124. ( )是压缩空气储罐的主要作用。
14
A、稳压和缓冲 B、储存和储液 C、储气和缓冲 D、储存和稳压 125. 封头坯料的拼缝离封头的中心距离不应超过封头直径( )。
A、1/5 B、1/6 C、1/7 D、1/8 126. 筒节上管孔中心线应距纵、环缝不小于管孔直径的( )倍。
A、1.8 B、1 C、0.8 D、0.5 127. 12.5kW电机组汽包零件与主体装焊预热温度大于或等于( )℃。 A、150 B、200 C、250 D、300 128. 下列焊接内部质量的主要形状缺陷不包括( )。
A、未熔透 B、夹渣 C、焊缝超宽 D、裂纹 129. 焊接应力及( )共同作用下产生了裂纹。
A、淬硬倾向 B、其它致脆因素 C、电弧过长 D、磁偏吹 130. 焊条受潮、( )、工件有污物是造成焊接中产生气孔的主要原因。
A、电流不当 B、间隙不当 C、电弧过短 D、电弧过长 131. 减少了焊缝工作截面和接头( )主要原因是焊接中气孔的存在。
A、强度 B、塑性 C、强度的致密性 D、检验的致密性 132. 焊接过程中溶渣清理不干净，焊接( )，焊速过大等是夹渣产生的原因。
A、坡口不适当 B、间隙不当 C、电流过小 D、电流过大 133. 焊接时接头的( )未完全熔透就是未焊透。
A、坡口钝边 B、根部 C、中部 D、坡口角度 134. ( )未能熔合就是焊接中的未熔合。
A、坡口与金属 B、钢板之间 C、焊道与金属 D、焊料与金属 135. 使接头强度减弱，容易( )的主要原因是未焊透与未熔合缺陷。
A、焊道超高 B、引起裂纹 C、产生气孔 D、产生夹渣 136. 铝与铝合金焊接、镁与镁合金焊接、( )焊接等都是有色金属的焊接。 A、锰 B、铍 C、硫 D、锌 137. 铜、镁、硅和( )等是铝合金的主要合金元素。
A、镍、锌 B、锰、钛 C、锰、锌 D、铬、钛 138. 铜的密度为( )。 A、7.8g/cm3 B、8.7g/cm3 C、8.9g/cm3 D、9.8g/cm3
139. 铆钉直径小于( )mm的铆接一般适用于手工冷铆。
A、8 B、10 C、5 D、3 140. 冷铆时铆钉直径一般不超过( )mm。
A、10 B、12 C、13 D、15 141. 当铆钉直径为16mm时压缩空气压力为( )MPa。
A、2 B、1.6 C、1.5 D、1.2 142. 用铆钉枪铆接时铆钉的加热温度为( )℃。
A、850～1100 B、900～1100 C、1000～1100 D、1000～1150 143. 铆钉加热温度为( )℃时适用铆接机热铆。
A、650～670 B、650～700 C、600～650 D、600～670 144. 加工铆钉孔时，钻孔留( )mm的余量，待装配后，用铰刀加工到要求的孔径。 A、1～3 B、1～2 C、2～3 D、3～4
145. 铆钉头形成凸头主要是钉杆长度不足，( )所造成的。
A、罩模压力过小 B、顶模压力过大 C、顶模直径过小 D、罩模直径过大
15