广东省开平市三建集团有限公司 轮扣式支架模板安装施工方案
q1＝
max{3.162+1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.7-0.35)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5]×max[0.6-0.3/2，0.6-0.3/2]/2×1，10.432+1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=10.468kN/m
q2＝max{2.444+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.7-0.35)+(0.5+(24+1.1)×0.35)×max[0.6-0.3/2，0.6-0.3/2]/2×1，8.147+(0.3-0.1)×0.3/2}＝8.177kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×10.468×0.62，0.5×10.468×0.22]＝0.377kN·m σ＝Mmax/W＝0.377×106/83330＝4.523N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×10.468×0.6，10.468×0.2]＝3.769kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.769×1000/(2×50×100)＝1.131N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×8.177×6004/(100×9600×4166700)＝0.179mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mm
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ν2＝q2l24/(8EI)＝8.177×2004/(8×9600×4166700)＝0.041mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×10.468×0.6，0.4×10.468×0.6+10.468×0.2]＝6.909kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.82kN，R2＝6.909kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×8.177×0.6，0.4×8.177×0.6+8.177×0.2]＝5.397kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝4.346kN，R'2＝5.397kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.5 206000 125 5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
1、抗弯验算
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主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.237×106/5080＝46.703N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.203kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.203×1000/489＝9.01N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
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νmax＝0.076mm≤[ν]＝l/250＝600/250＝2.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.414kN，R2=15.722kN，R3=0.414kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座承载力容许值[N](kN) 可调托座 30 可调托座内主梁根数 2 可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝15.722kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3.5 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32450 4730 0.15 1、长细比验算 hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×200)=1800mm λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.386 2、风荷载计算
Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.234×0.6×1.52/10＝0.04kN·m
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2： 1)面板验算
q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.9×2.5]×1＝55.29kN/m 2)小梁验算 q1＝
max{3.139+1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.7-0.35)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.9×2.5]×max[0.6-0.3/2，0.6-0.3/2]/2×1，10.367+1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=10.403kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.413kN，R2＝15.648kN，R3＝0.413kN
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立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+1.2×0.15×(4.5-1.7)+Mw/lb＝max[0.413，15.648，0.413]+0.504+0.04/1.2＝16.185kN
f＝N/(υA)+Mw/W＝16185.482/(0.386×450)+0.04×106/4730000＝93.189N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 立杆底座长a(mm) 350 200 混凝土强度等级 立杆底座宽b(mm) C35 200 F1=N=16.185kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs 直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 2βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=330mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm
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