欧乐（杭州）汽车科技有限公司（生产大楼） 脚手架专项施工方案
施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1=0.03331.532/2=0.05kN； 小横杆的自重标准值: P2=0.03331.05/2=0.017kN； 脚手板的自重标准值: P3=0.3531.0531.5/2=0.276kN； 活荷载标准值: Q=331.0531.5 /2=2.362kN；
荷载的设计值: R=1.23(0.05+0.017+0.276)+1.432.362=3.719kN； R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
11.5 脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+(1.5032/2)30.033/1.80]319.00=2.898kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3531031.53(1.05+0.4)/2=3.806kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.1431031.5/2=1.05kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.00531.5319=0.142kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.897kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=331.0531.532/2=4.725kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2 NG+0.8531.4NQ=1.237.897+ 0.8531.434.725= 15.099kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 -31-
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N'=1.2NG+1.4NQ=1.237.897+1.434.725=16.092kN；
11.6 立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz2μs2ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.4kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214； 经计算得到，风荷载标准值为:
Wk=0.7 30.430.7430.214=0.044kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:
Mw=0.8x1.4WkLah2/10=0.85x1.4x0.044x1.5x1.82/10=0.026kN2m； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=15.099kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 16.092kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m； 长细比: L0/i=196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3； -32-
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钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2； 考虑风荷载时
σ=15099.39/(0.1883424)+25644.058/4490=195.136N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=195.136N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=16091.64/(0.1883424)=201.872N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=201.872N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
11.7 连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4，
Wk=0.7μz2μs2ω0=0.7 30.9230.21430.4=0.055kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.43Wk3Aw=1.25kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.25kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=φ2A2[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i=400/15.9的结果查表得到 φ=0.933，l为内排架距离墙的长度；
A=4.24 cm2；[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.93334.24310-432053103=81.096kN； Nl=6.25 < Nf=81.096,连墙件的设计计算满足要求！ -33-
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连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl=6.25小于双扣件的抗滑力 14.4kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
11.8 悬挑架主梁验算
1、悬挑钢梁验算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1500mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=934.5cm4，截面抵抗矩W=116.8cm3，截面积A=25.15cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.237.897 +1.434.725=16.092kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2325.1530.0001378.5=0.237kN/m；
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悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN2m)
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