图4
图4表示的实际上是受集中荷载 作用的简支梁。通过理论分析，用积分法求解，可得到如下结果： 当
时
当时
由(1-8)或(1-9)均可以得到，当
时，其挠度
由双跨梁的变形谐调条件，在C支座处，垂直于 轴方向的挠度为0。由(1-7)式和(1-10)式可得
因为，代入(1-11),化简可得。
可得RA和RB
在求出各支座反力（RA、RB和RC）的基础上，可以得到双跨梁任截面上的弯矩MX、剪力QX和挠度FX。
一般规定，在如图3或图4所示变形情况下，任意截面的左段对右段向上相对错动时，剪力为正，反之为负。至于弯矩，则无论在指定截面的左侧或右侧，向上的外力产生正弯矩，向下的外力产生负弯矩。 (1)坐标为X的截面上的弯矩为
(2)坐标为X的截面上的剪力为
(3)坐标为X的截面上的挠度为
2.2.3 与双跨梁的力学参数之间的关系 (1)
与支座反力
由式(1-12)、(1-13)和(1-14)可得如下表1：
表1 双跨梁支座反力系数表
因此有，
从小变大在逐渐减小，并且其作用方向
可见，双跨梁短跨端支座反力RA是随着
在改变。在如图2所示变形情况下，当较小，RA是负值，表示其方向向下，与荷载作用方向相同；中间支座反力RC与长跨端支座反力RB 为正，表示方向向上，与RA方向和荷载作用方向相反。由表可知，当>0.30后，RA是开始转为正，表示其作用方向已经与RC和RB方向一致。
在对实际幕墙工程进行设计时，双跨梁短跨与全跨比例因子不宜小于0.10，否则将使其中间支座反力RC和短跨端支座反力RA变得很大。如＝0.05时，中间支座反力 RC＝2.75658.ql，是在同样外荷载作用下，简支梁端支座反力的5.5倍以上。
从表1还可以看出，最大支座反力总是出现在中间支座。因此，在进行幕墙设计时，如果采用双跨梁结构型式，按双跨梁力学模型进行计算分析，应该特别注意验算中间支座反力对结构的影响。如验算预埋件和连接件的强度时，应该取中间支座反力为验算荷载。
(2) 与最大挠度
很显然，不等双跨梁最大挠度将产生在长跨范围内，所以可按式(1-20)来讨论 与最大挠度方间的关系。