企业宗旨：一流的企业 一流的发展 一流的素质 一流的收益
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.73kN 采用双扣件连接!
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=13.73kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.518=0.700kN
顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.207=0.280kN 非顶部立杆段 N = 13.733+0.700=14.433kN 顶部立杆段 N = 13.733+0.280=14.013kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
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l0 —— 计算长度 (m)； 参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；
顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；λ=3042/16.0=190.694, φ=0.199 σ=14013/(0.199×423.9)=166.116N/mm2
a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；λ=3150/16.0=197.509, φ=0.186 σ=14013/(0.186×423.9)=177.939N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，σ=170.057N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；λ=3041/16.0=190.629, φ=0.199
σ=14433/(0.199×423.9)=171.094N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
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Wk=0.420×0.740×0.827=0.257kN/m h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，0.80m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.257×0.800×1.500×1.500/10=0.058kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
顶部立杆Nw=13.733+1.350×0.207+0.9×0.980×0.058/0.800=14.077kN 非顶部立杆Nw=13.733+1.350×0.518+0.9×0.980×0.058/0.800=14.497kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；λ=3042/16.0=190.694, φ=0.199 σ=14077/(0.199×423.9)+58000/4491=179.859N/mm2
a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；λ=3150/16.0=197.509, φ=0.186 σ=14077/(0.186×423.9)+58000/4491=191.736N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，σ=183.818N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；λ=3041/16.0=190.629, φ=0.199
σ=14497/(0.199×423.9)+58000/4491=184.836N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
2
梁侧模板计算书
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一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度500mm，高度1650mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距100mm，内龙骨采用50×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距300+300+300+300mm，断面跨度方向间距300mm，直径12mm。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
500mm
模板组装示意图
3003003003001650mm
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
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t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×50.000=45.000kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取1.47m。
荷载计算值 q = 1.2×45.000×1.470+1.40×5.400×1.470=90.493kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 147.00×1.20×1.20/6 = 35.28cm3； I = 147.00×1.20×1.20×1.20/12 = 21.17cm4；
90.49kN/mA 100 100 100B
计算简图
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