承载能力极限状态Rmax1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×13.048×0.4+1.2×0.904×0.4=6.175kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×9.665×0.4＝4.253kN
2、箱室底的小梁
同上计算过程 ，按三等跨梁 计算小梁，h0＝0.57m，l5=0.4
项次
抗弯强度验算
2
抗剪强度验算
2
挠度变形验算 最大支座反力计算 Rmax2＝2.297kN， Rˊmax2＝1.38kN / /
验算值
σ＝0.638N/mmτ＝0.232N/mm
ω＝0.009mm
允许值 结论
f＝15.44N/mm符合要求
2
fv＝1.78N/mm符合要求
2
[ω]=l/150=400/150=2.667mm 符合要求
3、翼缘板底的小梁
承载能力极限状态的荷载设计值： 活载控制效应组合：
q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +
Q2k)=1.2×0.3(25.5×0.26+0.75+0.4)+1.4×0.3(2.51+2.1)=4.737kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：
q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+
Q2k)=1.35×0.3(25.5×0.26+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.3(2.51+2.1)=4.506kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[4.737，4.506]=4.737 kN/m
因此，q静=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)=1.2×0.3(25.5×0.26+0.75+0.4)=2.801kN/m q活=1.4×b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.3(2.51+2.1)=1.936kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：
qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.3(25.5×0.26+0.75+0.4)=2.334kN/m 计算简图如下：l=la=300mm
1)、抗弯强度验算
M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×2.801×0.32+0.117×1.936×0.32=0.046kN·m σ=M/W=0.046×106/(133.33×103)=0.345N/mm2≤f=15.44N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算
V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×2.801×0.3+0.617×1.936×0.3=0.863kN τ=3V/(2bt)=3×0.863×103/(2×80×100)=0.162N/mm2≤fv=1.78 N/mm2 满足要求！ 3)、挠度变形验算 ω=0.677qˊl4/(100EI)
=0.677×2.334×3004/(100×9350×6666700)=0.002mm≤[ω]=l/150=300/150=2mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算
横梁和腹板底的小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） 承载能力极限状态Rmax3＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×2.801×0.3+1.2×1.516×0.3=1.47kN 正常使用极限状态Rˊmax3＝1.1qˊl＝1.1×2.334×0.3＝0.77kN
六、标高调节层小梁计算
小梁材质及类型 截面惯性矩I(cm) 抗弯强度设计值f(N/mm) 抗剪强度设计值fv(N/mm)
22
4
方木 666.67 15.44 1.78
截面类型
截面抵抗矩W(cm) 弹性模量E(N/mm) 计算方式
23
80mm×100mm 133.33 9350 三等跨梁
1、横梁和腹板底的标高调节层小梁
承载能力极限状态：p＝Rmax1 ＝6.175kN
正常使用极限状态：pˊ＝Rˊmax1＝4.253kN 计算简图如下，l＝la＝300mm
1)、抗弯强度验算
M=0.345kN·m
σ=M/W=0.345×106/(133.33×103)=2.588N/mm2≤f=15.44N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算
V＝5.092kN
τ=3V/(2bh)=3×5.092×103/(2×80×100)=0.955N/mm2≤fv=1.78 N/mm2
满足要求！ 3)、挠度变形验算
ω=0.021≤[ω]=l/150=300/150=2mm 满足要求！ 4)、最大支座反力计算
标高调节层小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.51kN/mm2） Rmax4＝10.495kN Rˊmax4＝7.34kN
2、箱室底的标高调节层小梁
同上节计算过程， p＝Rmax2＝2.297kN，pˊ＝Rmax2ˊ＝1.38kN，按三等跨梁 计算小梁则：
项次
抗弯强度验算
2
抗剪强度验算
2
挠度变形验算 最大支座反力计算 Rmax5＝3.964kN， Rˊmax5＝2.382kN
验算值
σ＝0.96N/mmτ＝0.355N/mm
ω＝0.007mm
允许值 结论
f＝15.44N/mm符合要求
2
fv＝1.78N/mm符合要求
2
[ω]=l/150=300/150=2mm / 符合要求
/
七、主梁计算
主梁材质及类型 截面惯性矩I(cm) 抗弯强度设计值f(N/mm) 计算方式 24槽钢 101.3 205 四等跨梁 截面类型 截面抵抗矩W(cm) 弹性模量E(N/mm) 238号槽钢 25.3 206000 1、横梁和腹板底主梁
承载能力极限状态：p＝ζ Rmax4 ＝0.5×10.495＝5.248kN
正常使用极限状态：pˊ＝ζRmax4ˊ＝0.5×7.34＝3.67kN
横梁底立杆的跨数为4、4跨，腹板底立杆的跨数有4跨，按四等跨 梁计算小梁 计算简图如下，l＝lb＝300mm
1)、抗弯强度验算
M=0.222kN·m
σ=M/W=0.222×106/(25.3×103)=8.775N/mm2≤f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算
ω=0.003≤[ω]=l/150=300/150=2mm