满足要求！ 3)、最大支座反力计算
横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax6＝4.883kN /ζ=4.883/0.5=9.766kN
2、箱室底主梁
同上计算过程，p＝ζRmax5＝0.5×3.964＝1.982kN，p＝ζRmax5ˊ＝0.5×2.382＝1.191kN，lc=900mm，按四等跨 梁计算。
项次 验算值 允许值 结论
抗弯强度验算 σ＝16.561N/mmf＝205N/mm符合要求
2
2
抗剪强度验算 τ＝-1N/mm
2 2
挠度变形验算 ω＝0.053mm
最大支座反力计算 Rmax7＝9.944kN
fv＝125N/mm符合要求
[ω]=l/150=900/150=6mm / 符合要求
/
3、翼缘板底主梁
承载能力极限状态：p＝ζ Rmax3 ＝0.5×1.47＝0.735kN 正常使用极限状态：pˊ＝ζRmax3ˊ＝0.5×0.77＝0.385kN 计算简图如下：
1)、抗弯强度验算
M=0.346kN·m
σ=M/W=0.346×106/(25.3×103)=13.676N/mm2≤f=205N/mm2 满足要求！ 2)、挠度变形验算
ω=0.081≤[ω]=l/150=900/150=6mm 满足要求！ 3)、最大支座反力计算
翼缘板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力（Q1k取1.1kN/mm2） Rmax6＝3.153kN /ζ=3.153/0.5=6.306kN
八、可调托座计算
可调顶托承载力容许值[N1](kN) 40 由\主梁计算\可知：
1、横梁和腹板底可调托座最大受力
Rmax6 ＝9.766kN≤[N1]=40kN 满足要求！
2、箱室底可调托座最大受力
Rmax7 ＝9.944kN≤[N1]=40kN 满足要求！
3、翼缘板底可调托座最大受力
Rmax8 ＝6.306kN≤[N1]=40kN 满足要求！
九、立杆计算
立杆钢管类型(mm) 截面面积A(mm)
2
Ф48×3.5 489
回转半径i(mm)
抗压强度设计值f(N/mm)
2
15.8 205
因架体剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求 ，根据《规范》JGJ166-2008： l0＝h+2a＝1800+2×50＝1900mm λ＝l0/i=1900/15.8=121 ≤230 满足要求！ 查表得υ＝0.446
1、横梁和腹板底立杆
立杆所受轴力N1＝Rmax6+G3kH＝9.766+0.15×13.5＝11.791kN σ＝N1/(υA)＝11.791×103/(0.446×489)=54.064N/mm2≤f=205 N/mm2 满足要求！
2、箱室底立杆
立杆所受轴力N2＝Rmax7+G3kH＝9.944+0.15×13.5＝11.969kN σ＝N2/(υA)＝11.969×103/(0.446×489)=54.88N/mm2≤f=205 N/mm2 满足要求！
3、翼缘板底立杆
立杆所受轴力N3＝Rmax8+G3kH＝6.306+0.15×13.5＝11.969kN σ＝N3/(υA)＝8.331×103/(0.446×489)=38.199N/mm2≤f=205 N/mm2 满足要求！
十、可调（固定）底托计算
可调（固定）底托承载力容许值[N2](kN) 40 由上节计算可知Nmax＝max[N1，N2，N3]＝[11.791,11.969,8.331]＝11.969kN≤[N2]=40kN 满足要求！
十一、基础计算
地基土类型
地基承载力设计值fa(kPa)
粘性土 140
垫板底面面积A(m) 地基承载力折减系数mf
2
0.25 1
垫板底面的平均压力P＝Nmax/(mf×A)=11.969/(1×0.25)＝47.876kPa≤fa＝140kPa 满足要求！