相邻两板表面高低差 表面平整度 2 3 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位臵时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 翘 曲 板、墙板 l/1500 调平尺在两端量测 设计起拱 薄腹梁、桁架、梁 ±3 拉线、钢尺量跨中 准规定或设计要求时，尚应符合相应的要求。
由于模板对保证构件质量非常重要，且不合格模板容易返修成合格品，故允许模板进行修理，合格后方可投入使用。施工单位应根据构件质量检验得到的模板质量反馈信息，对边疆周转使用的模板定期检查并不定期抽查。
6.3 模 板 拆 除 主 控 项 目
6.3.1 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表6.3.1的规定。
检查数量：全数检查。
检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。
说明：6.3.1 由于过早拆模、混凝土强度不足而造成混凝土结构构件沉降变形、缺棱掉角、开裂、甚至塌陷的情况时有发生。为保证结构的安全和作用功能，提出了拆模时混凝土强度的要求。该强度通常反映为同条件养护混凝土试件的强度。考虑到悬臂构件更容易因混凝土强度不足而引发事故，对其拆模时的混凝土强度应从严要求。
6.3.2 对后张法预应力混凝土结构构件，侧模宜在预应力张拉前拆除；底模支架的拆除应按施工技术方案执行，当无具体要求时，不应在结构构件建立预应力前拆除。
检查数量：全数检查。 检验方法：观察。
说明：6.3.2 对后张法的预应力施工，模板及其支架的拆除时间和顺序应根据施工方式的特点和需要事先在施工技术方案中确定。当施工技术方案中无明确规定时，应遵照本条的规定执行。
6.3.3 后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。
说明：6.3.3 由于施工方式的不同，后浇带模板的拆除及支顶方法也各有不同，但都应能保证结构的安全的质量。由于后浇带较易出现安全和质量问题，故施工技术方案应对此作出明确的规定。
一 般 项 目
6.3.6 侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。
说明：6.3.6 由于侧模拆除时混凝土强度不足可能造成结构构件缺棱掉角和表面损伤，故应避免。
6.3.5 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
检查数量：全数检查。 检验方法：观察。
说明：6.3.5 拆模时重量较大的模板倾砸楼面或模板及支架集中堆放可能造成楼板或其他构件的裂缝等损伤，故应避免。
拆 除 侧 模 板 时 间 参 考 表 混凝土的平均硬化温度（°C） 水泥品种 水泥标号 混凝土标号 5° 10° 15° 20° 25° 30° 混凝土强度达25kg/cm2所需天数 ≥325 普通水泥 ≥325 ≥425 矿渣水泥及 火山灰质水泥 ≥325 ≥325 C20 C25 ≥C25 C20 C25
5 4.5 3 8 6 4 3 2.5 6 4.5 3 2.5 2 4..5 3.5 2 2 1.5 3.5 2.5 1.5 1.5 1 2..5 2 1 1 1 2 1.5 拆除承重模板时间参考表（天数） 水泥标号及品种 混凝土达到设计 强度的百分率 50% 325#普通水泥 75% 100% 50% 425#普通水泥 75% 100% 325火山灰、 矿渣水泥 425#火山灰、 #硬化时昼夜平均温度 5° 12 28 55 10 20 50 18 32 60 16 10° 8 20 45 7 14 40 12 25 50 11 15° 6 14 35 6 11 30 10 17 40 9 20° 4 10 28 5 8 28 8 14 28 8 25° 3 8 21 4 7 20 7 12 24 7 30° 3 7 18 3 6 18 6 10 20 6 50% 75% 100% 50%
矿渣水泥 75% 100% 30 60 20 50 15 40 13 28 12 24 10 20
构件类型 底模拆除时的混凝土强度要求 达到设计的混凝土立方体抗压强度 构件跨度(m) 标准值的百分率(%) ≤2 >2,≤8 >8 ≤8 >8 - 预 应 力 锚 索
≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 板 梁、拱、壳 悬臂构件 一般规定
预应力锚索是对滑坡体主动抗滑的一种技术。通过预应力的施加，增强滑带的法向应力和减少滑体下滑力，有效地增强滑坡体的稳定性。
预应力锚索主是由内锚固段、张拉段和外锚固段三部分构成。预应力锚索材料宜采用低松弛高强钢绞线加工，应满足GB/T5224—2003《预应力混凝土用钢绞线》标准。
预应力锚索设臵应保证达到所设计的锁定锚固力要求，避免由于钢绞线松弛而被滑坡体剪断；同时，应保证预应力钢绞线有效防腐，避免因钢绞线锈蚀导致锚索强度降低，勘至破断。
预应力锚索长度一般不超过50m。单束锚索设计吨位宜为500kN～2500kN级，不超过3000kN级。预应力锚索布臵间距宜为4m～10m。
当滑坡体为堆积层或土质滑坡，预应力锚索应与钢筋砼梁、格构或抗滑组合作用。
应力锚索设计时应进行拉拔试验。锚索试验内容包括内锚段长度确定、砂浆配合比、拉拔时间、造孔钻机及钻具选定等。应根据公式计算和工程类比，选取合适的内锚固段长度，进行设计锚固力和极限锚固力试验，推荐合适的内锚固段长度和砂浆配合比是试验的主要内容。
2、预应力锚索设计
2.1 计算滑坡预应力锚固力前，应对未施加预应力的滑坡稳定系数进行计算，作为设计和依据。滑坡设计荷载包括：滑坡体自重、静水压力、渗透压力、孔隙水压力、地震力。对跨越库水位线的滑坡，应考虑每年库水位变动时对滑坡体产生的渗透压力或动水压力。
2.2 预应力锚索极限锚固力通常由破坏性拉拔试验确定。极限拉拔力指锚
索沿握裹砂浆或砂浆固结体沿孔壁滑移破坏的临界拉拔力；容许锚固力指极限锚固力除以适当的安全系数（通常为2.0～2.5），它将为设计锚固力提供依据，通常容许锚固力为设计锚固力的1.2～1.5倍；设计锚固力可根据滑坡体推力和安全系数确定。
2.3 预应力锚索将根据滑坡体结构和变形状况确定锁定值。即
a) 当滑坡体结构完整性较好时，锁定锚固力可达设计锚固力的100%
b) 当滑坡体蠕滑明显，预应力锚索与抗滑桩相结合时，锁定锚固力应为设计锚固力的50%～80%。
c) 当滑坡具崩滑性时，锁定锚固力应为设计锚固力的30%～70%。 2.4 预应力锚索设计锚固力的确定可分为两种情况。 a) 岩质滑坡
根据极限平衡法进行计算，应考虑预应力沿滑面施加的抗滑力和垂直滑面施加的向滑力。稳定系数和锚固力计算公式见附录A。
b)堆积层（包括土质）滑坡
根据传递系数法进行计算，考虑预应力锚索沿滑面施加的抗滑力，可不考虑垂直滑面产生的法向阻滑力。计算公式参见第7.2.3条。所需锚固力为：
T=P/cosθ 式中：
T——设计锚固力（kN/m）； P——滑坡推力（kN/m）； θ——锚索倾角（°）。
2.5 内锚固段长度不宜大于10m，可根据下列三种方法综合确定，其中经验类比方法更为重要。
a) 理论计算
1） 按锚索体从胶结体中拔出时，计算锚固长度（单位m）： Lm1=KT/μπdC1
2） 按胶结体与锚索体一起沿孔壁滑移，计算锚固长度（单位m）： Lm2=KT/πDC2 式中：
T——设计锚固力（kN）
K——安全系数，取值2.0～4.0； n——钢绞线根数；
d——钢绞线直径（mm）； D——孔径（mm）；
C1——砂浆与钢绞线允许粘结强度（MPa）；
C2——砂浆与岩石的胶结系数（MPa），为砂浆强度1/10除以安全系数1.75～3.0。
b） 类比法
根据链子崖危岩体锚固工程等经验，推荐内锚固长度如表8。 表8 锚固长度推荐值表 序 号 吨 位 内锚固段长度 1 3000kN级以上 7m～8m 2 3000kN～2000kN级 6m～7m 3 2000kN～1000kN级 5m～6m 4 1000kN级以下 4m～5m c） 拉拔试验
当滑坡体地质条件复杂，或防治工程重要时，可结合上述方法，并对锚索进行破坏性试验，以确保内锚固段的合理长度。拉拔试验可分为7天、14天、28天三种情况进行，水灰比按0.38～0.45调配。
2.6 预应力锚索的最优锚固角
预应力锚索倾角主要由施工条件确定，也可根据两种方法综合考虑其最优倾角：
a） 理论公式
锚索倾角推荐公式如下式： θ= a-（45°+φ/2） θ——锚索倾角（°）； a——滑面倾角（°）； φ——滑面内摩擦角（°）； b）实际经验
对于自由注浆锚索，锚固角倾角应大于11°，否则应增设止浆环进行压力注浆。
2.7 群锚效应
预应力锚索的数量取决于滑坡产生的推力和防治工程安全系数。锚索间距宜大于4m。若锚索间距小于4m，应进行群锚效应分析。推荐公式如下：
a） 日本《VSL锚固设计施工规范》采用公式： D=1.5L?d/2
b）本规范推荐公式： D=1n(T2×L/ρ) 式中：
D——锚索最小间距（m）； L——锚索长度（m）；