当泵车稳定性和刚度不足时，会由于轨道不均匀沉降产生纵向弯曲，而使部分支点悬空，引起车架杆件内力剧变而变形；车架承压竖杆和空间刚度不够而变形；平台梁悬过长，结构又按自由端处理，在动荷截作用下，洗泵车平台可能产生共振；机组布置不合理，车体施工质量不好等原因引起振动。因此条文中强调了泵车结构的稳定性和刚度的要求。车架的稳定性和刚度除应通过泵车结构各种受力状态的计算，以保证结构不产生共振现象外，还应通过机组、管道等布置及基座设计，采取使机组重心与泵车轴线重合，或降底机组、桁架重心等措施，以保持缆车平衡，减小车架振动，增加其稳定性。
为保证浮船取水安全运行，浮船设计应满足有关平衡与稳定性要求。根据实践经验，首先应通过设备和管道布置来保持浮船平衡并通过计算验证。当浮船设备安装完毕，可根据船只倾斜及吃水情况，采用固定重物舱底压载平衡；浮船在运行中，也可根据具体条件采用移动压载或液压载平衡。
浮船的稳定性应通过验算确定。在任何情况下，浮船的稳性衡准系数不应少于1.0，即在浮船设计时，回复力矩mg与倾覆力矩mf的比值 k?1.0，以保证在风浪中或起吊连络管时能安全运行。
机组基座设计要减少对船体的振动，对于钢丝网水泥船尤应注意。
5.3.23 规定了缆车式取水构筑物的位置选择和坡道、输水斜管等设计要点。
1 位置选择：总的选择原则与固定的取水构筑物一致，但根据缆车式取水特点，强调了
对岸坡倾角的要求。
现行国家标准《泵站设计规范》GB/T50265对位置选择规定了4点要求，即：河流顺直，
主流靠岸，岸边水深不小于1.2m；避开回水区或岩坡凸出地段；河岸稳定，地质条件较好，岸坡在1:2.5～1:5之间；漂浮物少，且不易受漂木、浮筏或船只的撞击。
2 坡道设计：坡道形式一般有斜桥式和斜坡式二种。为防止轨道被淤积，要求坡道与岸
坡相近，且高出0.3m～0.5m，并设有坡道的反冲措拖。
3 输水斜管设计：泵车出水管与输水斜管的连接方法主要有橡胶软管和曲臂式连接管两
种。
小直径橡胶软管拆换一次接头约需0.5小时，对于直径较大的刚性接头，拆换一次需历时
1～6h（4～6人），因而刚性接头的拆换费时费力。而曲臂式连络管，由于能适应水平、垂直方向移动，可减少拆换次数，增加了供水的连续性。
4 缆车的安全措拖：缆车在固定和移动时都需设防止下滑的保险装置，以确保安全运行。
21
缆车固定时，大、中型可采用挂钩式保险装置，小型可采用螺栓夹板式保险装置。 缆车移动时可用钢丝绳套挂钩及一些辅助安全设施。
5.3.24 规定浮船式取水构筑物的位置选择和连接管等的设计要点。
1 位置选择：为适应水位涨落、缩短连络管长度，一般选择较陡的岸形。采用阶梯式连
络管的岸坡约为20°～30°；采用摇臂式连络管的岸坡可达40°～45°。
现行国家标准《泵站设计规范》GB/T50265对浮船式取水位置作以下规定：水位平稳，
河面宽阔，且枯水期水深不少于1.0m；避开顶冲、急流、大回流和大风浪区以及支流交汇处，且与主航道保持一定距离；河岸稳定，岸坡坡度在1：1.5～1：4之间；漂浮物少，且不易受漂木、浮筏或船只的撞击；附近有可利用作检修场地的平坦河岸。
2 连络管设计：浮船出水管与输水管的连接方式主要有阶梯式活动连接和摇臂式活动连
接。其中以摇臂式活动连接适应水位变幅最大。浮船取水最早采用阶梯式活动连接，洪水期移船频繁，操作困难。摇臂式活动连接，由于它不需或少拆换接头，不用经常移船，使操作管理得到了改善，使用较为广泛。摇臂连络管大致有球形摇臂管、套筒接头摇臂管、钢桁架摇臂管以及橡胶管接头摇臂管四种形式。目前套筒接头摇臂管的最大直径已达1200mm（武汉某公司），连络管跨度可达28m（贵州某化肥厂），适应水位变化最大的是四川某化肥厂，达38m。中南某厂采用钢桁架摇臂管活动连接，每条取水浮船上设二组钢桁架，每组钢桁架上敷有二根DＮ600mm的连络管，每条船取水能力达18万m3/d。中南某厂水库取水用的浮船为橡胶管接头摇臂管。
3 浮船锚固：浮船锚固关系到取水安全，曾发生因锚固出现问题而导致浮船被冲甚至沉
没的事例。
浮船锚固有岸边系缆、船首尾抛锚与岸边系缆结合及船首尾抛锚并增设角锚与岸边系缆
相结合等形式，应根据岸形、水位条件、航运、气象等因素确定，当流速较大时，浮船上游方向固定索不应少于3根。
5.3.25 阐明了山区浅水河流取水构筑物的适用条件。
山区河流水量丰富，但属浅水河床，水深不够使取水困难，或水位不够需抬高水位，或取水量大无坝取水不能满足取水需求。
当推移质不多时常采用低坝取水型式。低坝可分活动坝及固定坝。活动坝除一般的拦河闸外还有橡胶坝、浮体闸、水力自动翻板闸等新型活动坝，洪水来时能自动迅速开启泄洪、排沙，水退时又能迅速关闭蓄水，以满足取水要求。
山溪河道，河床坡度较陡，当水流中带有大量的卵石、砾石及粗沙推移质时，常采用底拦栅
22
取水型式。取水流量最大已达35 m3/s，据统计，使用于灌溉及电力系统已达到70余座，其中新疆已建近50座。
5.3.26 关于低坝及其取水口位置的选择原则。
为确保坝基的安全稳定，低坝应建在河床稳定、地质较好的河段，并通过一些水工设施，使坝下游处的河床保持稳定。
选择低坝位置时，尚应注意河道宽窄要适宜；要在支流入口上游，以免泥沙影响。 取水口设在凹岸可防止泥沙淤积，确保安全取水。寒冷地区修建取水口应选在向阳一侧，以减少冰冻影响等要求。
5.3.27 规定低坝、冲沙闸的设计原则。
低坝取水枢纽一般由溢流坝、进水闸、导沙坎、沉沙槽、冲沙闸、导水墙及防洪堤等组成。 溢流坝主要起抬高水位满足取水要求，同时也应满足泄洪要求。因此坝顶应有足够的溢流长度。如其长度受到限制或上游不允许壅水过高时，可采用带有闸门的溢流坝或拦河闸，以增大泄水能力，降低上游壅水位。如成都水六厂每天180万立方米取水口，采用了拦河闸型式。
进水闸一般位于坝侧，其引水角对含沙量小的河道为90°，新建灌溉工程一般为300～400,以减少进沙量。
冲沙闸布置在坝端与进水闸相邻。其作用是满足冲沙及稳定主槽。据统计，运用良好的冲沙闸总宽约为取水工程总宽的1/3～1/10。
5.3.28 关于底栏栅式取水构筑物位置选择的原则规定。
根据新疆的实践经验，底栏栅式取水构筑物宜建在山溪河流出口处或出山口以上的峡谷河段。该处河床稳定，水流集中，纵坡较陡（要求在1/20～1/50），流速大，推移质颗粒大，含细颗粒较少，有利于引水排沙。初期修建在出口以下冲积扇河段上的底栏栅，由于泥沙淤积被迫上迁至出口处后，运行良好。
5.3.29 规定底栏栅式取水构筑物的设计要点。
底栏栅式取水构筑物一般有溢流坝、进水栏栅及引水廊道组成的底栏栅坝、进水闸、由导沙坎和冲沙闸及冲沙廊道组成的泄洪冲沙系统以及沉沙系统等组成。
栅条做成活动分块形式，便于检修和清理，便于更换。为减少卡塞及便于清除，一般做成钢制梯形断面，栅条顺水流方向布置，栅面向下游倾斜，底坡为0.1～0.2 。栅隙根据河道砂砾组成确定，一般为10～15mm。
冲沙闸在汛期用来泄洪排沙，稳定主槽位置，平时关闭壅水。故冲沙闸一般设于河床主流，
23
其闸底应高出河床0.5～1.5m，防止闸板被淤。
设置泥沙池可以处理进入廊道的小颗粒推移质，避免集水井淤积，改善水泵运行条件。
24
6 泵 房
6.1 一般规定
6.1.1 关于选用水泵型号及台数的原则规定。选用的水泵机组应能适应泵房在常年运行中供水水量和水压的变化，并满足调度灵活和使水泵机组处在高效率情况下运行，同时还应考虑提高电网的功率因数，以节省用电，降低运行成本。
若供水量变化较大，选用水泵的台数又较少时，需考虑水泵大小搭配。为方便管理和减少检修用的备件，选用水泵的型号不宜过多，电动机的电压也宜一致。
当提升含沙量较高的水时，宜选用耐磨水泵或低转速水泵。
6.1.2规定选用水泵应符合节能要求。泵房设计一般按最高日最高时选泵，当水泵运行工况改变时，水泵的效率往往会降低，故当供水水量和水压变化较大时，宜采用改变水泵运行特性的方法，使水泵机组运行在高效范围。目前国内采用的办法有机组调速、更换水泵叶轮或调节水泵叶片角度等，要根据技术经济比较的结论选择采用。
6.1.3 关于设置备用水泵的规定。备用水泵设置的数量应考虑供水的安全要求、工作水泵的台数以及水泵检修的频率和难易等因素，在提升含沙量较高的水时，应适当增加备用能力。
6.1.4 关于设置备用动力的规定。不得间断供水的泵房应有两个独立电源。由一个发电厂或变电所引出的两个电源，如每段母线由不同的发电机供电或变电所中两段互不联系的母线供电，也可认为是两个独立电源。若泵房无法取得两个独立电源时，则需自设备用动力或设柴油机拖动的水泵，以备事故之用。
6.1.5 关于水泵充水时间的规定。据调查，电厂和化工厂的大型泵房，当供水安全要求高或便于自动化运行时，往往采用自灌充水，以便及时启动水泵且简化自动控制程序。
为方便管理，使水泵能按需要及时启动，对非自灌充水的离心水泵的引水时间规定不宜超过5min。对于城市给水工程较少采用的虹吸式出水流道轴流泵站和混流泵站的流道抽气时间宜为10~20min。对于取水泵站，若能满足运行调度要求，引水时间也可适当延长。
6.1.6 关于泵房采暖、通风和排水设施的规定。为改善操作人员的工作环境和满足周围环境对防噪的要求，应考虑泵房的采暖、通风和防噪措施。
6.1.7关于停泵水锤防护及消除的规定。根据调查，近年来由于停泵水锤或关阀水锤导致泵房淹没、输水管破裂的事故时有发生。国内在消除水锤措施方面有不少的成功经验。常规做法是根据水锤模拟计算结果对水泵出水阀门进行分阶段关闭以减小停泵水锤，并根据需要，在输水管道的适当位置设置补水、补气等设施，以期消除弥合水锤。
泵站设计时，对有可能产生水锤危害的泵站宜进行停泵水锤计算：①求出水泵机组在水轮机
25