江西省路桥工程集团有限公司 兰州市白银路上跨安定门什字道路改造工程
附件一：主要机具设备计划一览表
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
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名称 砼振动器JS－50 砼振动器JS－35 钢筋切断机C15－80 钢筋弯曲机GW－40 电焊机 ZQ4-500型油泵 1T倒链 200t吊车 运梁车 20t吊车 发电机 数量 3台 3台 1台 1台 2台 5台 4套 2辆 1辆 1辆 1台 备注 江西省路桥工程集团有限公司 兰州市白银路上跨安定门什字道路改造工程
附件二 临时支墩计算
一、临时支墩结构设计
临时支墩结构形式为钢管立柱矩阵，布置位置要求所占用地面无交通通行，钢管立柱矩阵由3组*5根2侧D609mm钢管组成，钢管长度在1m～6.5m，采用现场加工形式，按照每个临时支墩具体净空情况截料或驳接钢管，钢管的间距为3.25m，上下各2m位置设2道[20槽钢做剪刀撑和水平撑以及管中间设一道水平撑，以增加钢管矩阵整体刚度、稳定性。支墩与基础连接采用5拼40工字钢组合地梁。钢管顶横桥向架5拼40工字钢做钢箱梁拼接支撑横梁，兼作拼接焊缝的工作平台。
现浇横梁砂箱16号工字钢纵梁@5拼组40号工字钢横梁间距10*10方木及18mm竹胶板16号工字钢@30间距布设
砂箱车行道5根一组D609mm*16mm钢管支柱车行道5拼40号工字钢[20槽钢斜撑及横向连接承 台C30混凝土基础钢支架纵断面示意图钢支架横断面示意图梁体在吊装时，梁体重力应乘以动力系数1.2，应按要求对临时支墩的各组成部件在不同受力状态下强度、刚度以及稳定性进行验算。 二、临时支墩验算 1、 钢管矩阵设计
支墩采用D609mm*16mm厚钢管，单侧设置5根，钢管下侧设置上钢管砂箱（利于拆卸），以承台面为支撑面，钢管柱之上设置5道40号工字钢大梁，大梁上设置砂箱，且大梁上分别设置纵向16号工字钢分配梁及枕木（作横梁模板支撑用）。砂箱外宜用塑料薄膜包裹严实，防止沙箱内沙子受潮或被水浸湿造成放砂困难，影响落架。 2、钢管、工字钢力学特性参数：
D609mm钢管的技术参数：t=16mm，Am=273.31cm2，I=101266.01cm4，W=4621.48cm3，r=19.24cm （参照JTJ 025-86公路桥涵钢结构及木结构设计规范）
A3钢的力学特性：[σw]=145Mpa，[ζ]=85Mpa，E=2.1*105Mpa，[f/L]=1/400，[λ]=150。
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支墩所受最大荷载组合=G整跨梁重+G横梁及湿接缝重+G施工荷载=605t 3、钢管立柱受力验算
1）、荷载分析：
单片梁体重92t；桥墩单跨共5片梁，单侧支墩受力=（92*5）/2=230t，桥墩两侧合计荷载：230*2=460t，横梁重145t，以上荷载已考虑施工荷载（施工荷载5t，视为活载）。
现浇横梁砂箱16号工字钢纵梁@4拼组40号工字钢横梁砂箱10*10方木及16号工字钢
车行道G梁体+横梁+施工荷载G梁体+横梁+施工荷载*16mm钢管支柱[20槽钢斜撑及横向连接5拼40号承 台A梁体受力图BC30混凝土基础每个支点荷载：（460t+145t）/10=60.5t(视为恒载)
钢支架纵断面示意图每个点砂箱压力值：605KN 受力状态：轴心受压
钢支架横断面示意图
16工字钢@25钢支架混凝土基础车行道 2）、强度验算：
根据GB50017-2003《钢结构设计规范》表3.4.1-1，f=215.0N/mm2，fv=125.0N/mm2，根据公式5.1.1-1。
σ=N/An≤f=60500N/2681.1mm2=22.6N/mm2＜f 强度满足要求。 式中 N—轴心拉力或轴心压力；
An—净载面面积。毛截面积=297.9cm2 净截面积=297.9*0.9=268.11cm2 3）、整体稳定验算
单根钢管立柱轴心受压总稳定性必须满足：N/Am≤ф1[σ] 20.3＜188.56 满足要求。 式中：N——计算轴向力，即支撑支墩的反力；N=605kN Am——毛截面积；Am=297.9c㎡
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5拼40工字钢承台 钢立柱车行道钢支架平面示意图江西省路桥工程集团有限公司 兰州市白银路上跨安定门什字道路改造工程
ф1——轴心受压杆件的纵向弯曲系数，根据钢种、截面形状及弯曲方向等按《公路桥梁钢结构设计规范》中表1.2.16-2采用；取0.877
[σ]——钢材轴向容许应力 Q235钢厚度≤16轴的向容许应力为215N/mm2 构件长细比：λ=l0/r=650/19.24=33.78
构件在吊装过程中，由于构件在着落瞬间对支架的碰撞，所产生的冲击力造成支架有晃动现象，故计算式相应考虑了两端铰接方式，一端固结，一端自由。l0取2.0倍实际长度。钢管之间的[20槽钢联结所产生的约束只作为增加整体稳定性的措施考虑。 4）、钢管立柱矩阵总稳定性验算
立柱矩阵总稳定性必须满足：
N/Am+ф1/（μф2）M/Wm≤ф1[σ] 31.5≤188.56 满足要求。 Wm=Wm-y=Im-y/（L/2+D/2）
式中：N——计算轴向力，当A、B端梁安装完毕，横梁浇筑完成时，支墩计算轴向
力最大。N=6050KN
Am——钢管立柱矩阵毛截面积，Am=10A=10*297.9=2979cm2（A为每根钢管
的截面积）
M——构件中部1/3长度范围内最大计算弯矩Mmax； Wm——钢管立柱矩阵毛截面抵抗矩；
ф1——轴心受压杆件的纵向弯曲系数，根据钢种、截面形状及弯曲方向等按
《公路桥梁钢结构设计规范》中表1.2.16-2采用；取0.877
ф2——杆件只在一个主平面受弯时的纵向弯曲系数（若是压弯杆，可按N=0
的情况来确认ф2），在不做进一步分析时，可计算构件的换算长细比λe，并按λe由《公路桥梁钢结构设计规范》中表1.2.16-2查得相应的ф1以替代ф2。
μ——考虑弯矩因构件受压而增大所引用的值。 当N/Am≤0.15ф1[σ]时，取μ=1.0。
当N/Am＞0.15ф1[σ]时，取：μ=[1-n1Nλ2/（π2EAm）]m 式中：n1——受压杆容许应力安全系数，按荷载组合I取1.7. m——按荷载组合I计取1.0；
E——钢管弹性模量。A3钢取=2.1*105Mpa
λ——构件在弯矩作用平面的长细比，按单根钢管立柱总稳定性验算
λ=l0/r计算。
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同时结合设计院受力计算分析结果如下：
梁底支撑钢管最不利组合应力为28.5Mpa
梁底支撑钢管最不利组合轴力为350kN
柱底梁40号工字钢最不利组合变形为5.6mm
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