P1=25.2 KN M1=3.78 KN·m ；
P2=42.3 KN M2=6.345 KN·m
对第1层
q2=12 KN/m q2′=6 KN/m P1=25.2 KN M1=25.2×0.175=4.41 KN·m P2=42.3 KN M2=42.3×0.175=7.40 KN·m
将上述计算结果汇总，见表7-1和表7-2。
表7-1 横向框架恒载汇总表
Tab.7-1 The crosswise frame dead load collects the master list
层次 10 2～9 1
q1/(KN/m
) 3.125 15.109
q1′/(KN/m
) 2.5 2.5
q2/(KN/m
) 35.76 25.8
q2′/(KN/m
) 17.88 12.9
P1/KN P2/KN 140.79 171.32 175.82
148.55 206.72 211.22
M1/KN·m 21.12 25.70
M2/KN·m 22.28 31.01
3.75 3 25.8 19.2 30.77 36.96
表7-2 横向框架活载汇总表
Tab.7-2 The crosswise frame live load collects the master list
层次 10 2～9 1
q2/(KN/m) 12（3） 12 12
q2′/(KN/m) 6（1.5）
6 6
P1/KN
P2/KN
M1/KN·m
M2/ KN·m
25.2（6.3） 42.3（10.58） 3.78（0.95） 6.35（1.59）
25.2 42.3 3.78 6.345 25.2 42.3 4.41 7.40
注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。
3）内力计算。
梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。
弯矩计算过程如图7-4,计算结果见图7-5。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起来的剪
力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得到。计算柱底轴力还需要考虑柱的自重，如表7-3和表7-4所示。
表7-3 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）
Tab.7-3 The shearing force of beam-end and axial force of column by dead load（kN）
层
次
荷载引起剪力 AB跨 BC跨
VA=VB VB=VC
弯矩引起剪
力 AB跨 BC
跨 VA=-VB VB=VC 0.75
0
总 剪 力
AB跨 BC跨
VA VB VB=VC
柱 轴 力
A柱 B柱 N顶 N底 N顶 N
底
10 64．98 14．7 64．65．14．258．55 286.55 274．44 301．89
9 8 7 6 5 4 3 2 1
89．23 11．8 89．23 11．8 89．23 11．8 89．23 11．8 89．23 11．8 89．23 11．8 89．23 11．8
0.64 0.64 0.64 0.64 0.58 0.55 0.55
0 0 0 0 0 0 0 0 0
89．23 11．8 0.55 91．
12．5
0.62
23 88．59 88．59 88．59 88．59 88．65 88．68 88．68 88．78 90．76
73 89．87 89．87 89．87 89．87 89．81 89．78 89．78 89．68 92
71 11．87 11．87 11．87 11．87 11．87 11．87 11．87 11．87 12．55
620．71 648．16 632．73 660．18 982．87 1010．
32
1345．1372．03 48 1707．1734．19 64 2043．2 2081．
54
2417．2455．58 92 2791．2830．3 96
3166．3204．34 68 3540．3579．72 06
982．66 1010．
11
1341．1369．59 04 1700．1927．52 97 2060．2098．44 78 2420．2501．33 54 2780．2861．22 43 3140．3221．11 32 3500.01 3581．
21
图7-4 横向框架弯距的二次分配
Fig.7-4 The second momentdistribution of horizontal frames
图7-5 竖向荷载作用下框架弯距图 Fig.7-5 The moment diagram by vertical load
表7-4 活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）
Tab.7-4 The shearing force of beam-end and axial force of column by live load（kN）
层次
荷载引起剪力 弯矩引起剪力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 VA=VB VB=VC VA=-VB VB=VC 17．82 17．82 17．82 17．82 17．82 17．82
3．65 3．65 3．65 3．65 3．65 3．65
－0.45 -0.15 -0.15 -0.15 -0.15 -0.19
0 0 0 0 0 0
总 剪 力 AB跨 BC跨
VA VB VB=VC 17.37 17.67 17.67 17.67 17.67 17.63
18.27 17.97 17.97 17.97 17.97 18.01
3．65 3．65 3．65 3．65 3．65 3．65
柱 轴 力 A柱 B柱 N顶=N底 N顶=N底 53．01 106．32 159．63 212．94 266．25 319．56
73．76 147．22 220．68 294．14 367．6 441．06
10 9 8 7 6 5
4 3 2 1 17．82 17．82 17．82 17．82 3．65 3．65 3．65 3．65 -0.21 -0.21 -0.21 -0.24 0 0 0 0 17.61 17.61 17.61 17.58 18.03 18.03 18.03 18.06 3．65 3．65 3．65 3．65 372．87 426．18 479．49 532．8 514．52 587．98 661．44 734．9
7.2横向框架内力组合 7.2.1结构抗震等级
结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，由查表可知，本工程的框架为二级抗震等级。 7.2.2框架梁内力组合
本例考虑了四种内力组合，即1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk ,1.35SGk+SQk ,1.2SGk+1.3SQk和1.2SGk+1.4SQk 。此外，对于本工程，1.2SGk+1.4SQk这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般比较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合结果见表7-5，表中SGk 、SQk两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。
表7-5 框架梁内力组合表
Tab.7-5 Frame Beam endogenic force combination table
层 截面 次 位置 A 一层
B左
内 力 M V M V M V MAB MBC M V M V M V MAB MBC M V M
SGk
SQk
SEk
gRE[1.2SGE+1.3SEk] → ← -128.97 140.38 -132.21 142.26 -12.21 20.59 93.71 15.76 -138.01 137.31 -131.96 139.25 -2.98 19.67 91.34 14.35 -93.14 104.08 -100.45
-123.78 133.80 -127.06 135.68 -11.97 20.17 90.53 13.71 -136.79 131.06 -127.06 132.00 -3.78 19.35 89.31 12.24 -90.87 101.39 -98.4
1.35SGk 1.2SGk V=gRE[hvb(+SQk +1.3SQk Mbl+Mbr)/ln
+VGb] 89.62 40.31 -238.43 140.33 170.12 -76 137.66 135.54 53.11 47.36
-253.83
156.49
139.12 70.25 41.52
-185.45 215.09 144.63 112.55 135.54 -225.1 128.07
151.04
-82.28 90.76 -84.1 92 -7.42 12.55
-17.89 17.85 -18.67 18.06 -2.19 3.65
?176.
1 ?50.67 ±158.3 ?50.67 ±182.3 ?135.0 ±142.6 ?41.39 ±130.4 ±41.39 ±150.2 ?146.6 ±24.17 ?6.36 ±17.81
B右
二层
跨 间 A
-81.76 -27.63 88.65 17.63 -83.6 89.81 -0.85 11.87
-19.1 18.01 -2.2 3.65
B左 B右
-210.50 43.37 129.29 48.58
145.01 -148.04 193.89 -130.70 155.35 124.62 125.64 35.10 59.42 -80.47
105.17 125.64 -82.23 71.82 45.74
117.71
跨 间 A B左
-57.28 -15.81 64.23 17.37 -61.21 -17.82
十
层 B右
跨 间
V M V MAB MBC 65.73 18.27 -10.91 -3.18 14.71 3.65 ±6.36
±20.52 ?15.2 107.01 -17.91 23.51 89.42 13.47 104.45 -17.55 22.76 88.35 11.35 73.58 8.76 -0.062 121.79 101.82 61.18 -31.26 29.70 88.73 101.82
25.86
注：表中MAB 和MBC 分别为AB跨和BC跨的跨间最大正弯矩。M 以下部受拉为正，V 以向上为正。其中，SGE=SGk+0.5SQk , SEk前均应加上±，表示左震与右震不同作用下的内力。
下面以第一层AB跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合方法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算，求跨间最大正弯矩时，可根据梁端弯矩组合及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。
图7-6 均布梯形荷载下的计算简
图
Fig.7-6 Under even cloth trapezoidal load computation diagram
由图7-6可得
VA=－(MA+MB)/l+1/2q1l+(1－a)q2l/2
若VA－1/2(2q1+q2)al≤0 ,说明x≤al ,其中x为最大正弯矩截面至A支座的距离，则x可由下式求解：
VA－q1x－0.5q2x2/al=0
将求得的x值代入下式即可得跨间最大正弯矩 Mmax=MA+VAx－q1x2/2－q2x3/6al 若VA－1/2(2q1+q2)al≥0 ,说明x≥al，则 x= (VA+q2al/2)/ (q1+q2)
Mmax=MA+VAx－(q1+q2)x2/2+q2al(x－al/3)/2 若VA≤0,则
Mmax=MA
图7-7 均布三角形荷载下的计算简图
Fig.7-7 Under even cloth triangular load computation diagram
同理，由图7-7可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的VA、x和Mmax的计算公式
VA=－(MA+MB)/l+1/2q1l+(1－a)q2l/4 x由下式解得