污水量：Qmax＝1047.2L/s，远期污水处理厂平均日污水量150000 m3/d。设计变化系数 K总＝1.19，设计最大日污水量：Qmax＝178500 m3/d＝2066L/s，设计中考虑到近期、远期结合的原则，不宜分期建设的构筑物，在一期工程中一次性建成。其中粗格栅、提升泵房、沉砂池按远期处理水量设计，氧化沟、接触池及其它构筑物按一期处理水量设计。 1、集水池
（1）集水池形式
采用敞开式圆形集水池，周围加栏杆，上加顶栅，设梁勾，吊车以供吊泥或栅渣。
（2） 集水池容积
集水池容积相当于一台泵5min流量：
W=350×60×5/1000=105m3
有效水深采用H=3m,则集水池面积为F=35m2. （3） 集水池通风
如图所示敞开式圆形集水池，敞开式集水池可不设通气管。 （4）集水池清泥排空设备
集水池内设污泥斗，池底做成0.02的斜坡。平台至池底设扶梯。 2、格栅间
(1)选用A型细格栅。输水管径为800mm，双管，最大充满度为0.75，故栅前水深h=0.80×0.75=0.6m,取过栅流速v=1.0m/s。栅条间隙e=10mm，格栅安装角度为60度。 (2)栅条间隙数：
n?QK总sin?1.74?1.19sin60?=329 ?ehv0.010?0.6?1.0(3)栅条总宽度：
取栅条宽度Ｓ＝0.01ｍ
错误！未找到引用源。6.57m
取其值为B=6.6m (4)过栅水头损失：
取Ｋ＝３ｍ，断面为矩形时，?=2.42，则
sh1?k?()3错误！未找到引用源。0.32m
e4(5)格栅高度：
取栅前水深h=0.8×0.75=0.6m错误！未找到引用源。，超高h2?0.3m, 过栅水
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s头损失h1?k?()3错误！未找到引用源。0.32m,
e故格栅总高为：错误！未找到引用源。1.22m ，则 取其值为H=1.3m (6)栅槽总长度：
H11.22L?0.5?1.0??0.5?1.0??2.2m
tan?tan30?(7)每日栅渣量：
取Ｗ＝0.07错误！未找到引用源。，则
错误！未找到引用源。。
采用机械清渣的方式。
43、曝气沉沙池
(1)设计参数：旋流速度错误！未找到引用源。。错误！未找到引用源。，错误！未找到引用源。，
Ｈ＝2.5ｍ，宽深比为1/3.坡度ｉ取0.3。
(2)总有效体积：
错误！未找到引用源。
(3)池断面积：
Q1.05?1.28A?max??13.44m2
v0.1(4)池总宽度：
错误！未找到引用源。
取4.5m (5)池长：
错误！未找到引用源。
(6)所需曝气量：
错误！未找到引用源。
(7)曝气设施：
采用陶土扩散板，按每个扩散板服务面积为0.5m2计算。则
4.8?4.48nA?nB??430.5
2.4?4.48nC??220.5 共需要65个扩散板。
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图表 4-1供气管线布臵图
供气管线布臵如图所示，管径和损失如下
Q3总?725.8m/h V总?10m/s D总?200mm i总?0.26 2 Q干?580m3/h V干?10m/s D干?150mm i干?0.74 QC?145m3/h VC?10m/s DC?100mm iC?0.41 4QA?290m3/h VA?10m/s DA?150mm iA?0.19 7QB?290m3/h VB?10m/s DB?150mm iB?0.19 7Q支?11.17m3/h V支?5m/s D支?25mm i支?3.4 6则供气管道的压力损失为
43
1
H?h1?h2?h3?h4?17??3?0.2?1??9.8?54.24kpa
则空压机所需压力为
H?h1?h2?h3?h4?17??3?0.2?1??9.8?54.24kpa
空压机的选择
本污水处理厂是一个中型处理厂，结合到经济条件，选择
4、A2/C氧化沟
（1）集水配水井设计
集水井1集蓄来自提升泵房的污水，并向沉砂池配水，配水井尺寸Ф7m?4m。配水井中心进水管1根，DN1100，配闸阀、止回阀。出水管两根，分别去往沉砂池，DN800m，配闸阀、止回阀。
集水井2集蓄来自沉砂池的污水，并向氧化沟配水，设计如上。并具备超越管，负责事故时超越排放至接触消毒池。超越管管径DN1100，流速为1.1m/s。
（2）氧化沟工艺计算(按近期规划计算)
采用改进的Carrousel型氧化沟，在主体氧化沟前设臵厌氧反应池，与氧化沟主体隔离合建。来自配水井的污水及二沉池的回流污泥，首先进入厌氧预反应池(或称选择器)，然后进入主体氧化沟的缺氧段。处理后水，由好氧端设堰口集水排出进入二沉池。整个氧化沟单元构筑物中污水流态采用局部均混、整体推流的形式。
① 氧化沟内混合液污泥浓度
氧化沟内污泥浓度X值一般介于2000~6000mg/L之间，设计中取X=4000mg/L。 ②污泥龄
本设计在考虑去除BOD5的同时，还考虑脱氮除磷，因此污泥龄θc=30d。 ③回流污泥浓度
106Xr??r
SVI式中：Xr——回流污泥浓度，mg/L；
SVI——污泥容积指数；
r——系数，一般采用r =1.2。
设计中取SVI =100，则：
④污泥回流比
106Xr??1.2?12000mg/L
100
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R?X?100%
Xr?X 式中：R——污泥回流比，%。
4000R??100%?50%
12000?4000⑤ 好氧区有效容积
YQ(S0?Se)?cV1?
X(1?Kd?c)式中：V1——好氧区有效容积，m3；
Y——污泥净产率系数，kgMLSS/kgBOD5；根据θc，查表得Y =0.42；
Q——污水设计流量，m3/d；
S0、Se——分别为进、出水BOD5浓度，mg/L；
θc——污泥龄，d；
X——污泥浓度，mg/L；
Kd——污泥自身氧化率，1/d；对于城市污水，一般采用0.05~0.1。
设计中，考虑原水BOD5值为250mg/L，经过沉砂池，去除率为10%，则实际氧化沟阶段入水BOD5为225mg/L，出水BOD5为20 mg/L。取污泥自身氧化率Kd =0.075，则：
0.42?70000?(225?20)?30V1??13908m3
4000?(1?0.075?30)⑥缺氧区有效容积
反硝化区脱氮量为：
W?Q(N0?Ne)?0.124YQ(S0?Se) 式中：W——反硝化区脱氮量，kg/d；
N0——进水TN浓度，g/L； Ne——出水TN浓度，g/L；
35?10225?20W?70000??0.124?0.42?70000??1002.7kg/d
10001000 反硝化区所需污泥量为：
W G?VDN式中：G——反硝化区所需污泥量，kg；
VDN——反硝化速率，kgNO3-N/kgMLSS.d；根据试验结果，VDN值介
于0.019~0.26之间。
设计中取反硝化速率VDN =0.02，则：
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