第四章 佛山电网10kV合环操作风险个体评估
检修管理因数仅针对基于问题的风险。 G. 检修时间因数
检修时间 分值 H. 现场施工因数
类型 分值 I. 控制措施因数
控制措施因数是指失电后可以通过备自投装置等手段转供电、加强设备特巡以降低跳闸风险等情况，其值由责任单位打分，0<取值范围≤1，降低配网风险发生的作用越大该因数取值越小。（完全可以通过备自投装置实现自动转供电不损失负荷的该因数取值为0，无可降低风险的控制措施的该因数取值1）
现场施工对运行设备的影响 1～2 8小时内 1 8～24小时内 1.5 24小时及以上 2 4.3风险的控制
风险控制实行分级、分类控制，以事前预防控制为主，事后控制为辅。
在实际应用中，各区局和供电所应在风险辨识和评估的基础上，科学制定所管辖范围内配电网不停电转供电操作的风险控制措施，包括技术和组织措施，提前采取预控手段，降低风险等级化解配电网风险，把风险控制在可接受的程度。
区局、供电所、变电管理所负责落实设备运行维护、现场作业安全管理、负荷控制等方面控制措施。各配网运行维护单位、变电管理所在制定风险控制措施过程中既要考虑措施的适用性、可操作性和资源保障，也应考虑措施的经济性和控制措施可能带来的新风险。
4.4简化网络潮流计算
将合环过程建立等效的计算模型，将其处理成馈线独立运行的方式与环网点两侧具有附加电压作用的结果，开环方式下的负荷电流与合环点两侧电压差异引起的环流的叠加之和即为合环稳态电流。
2.2.2计算模型中参数众多且配网节点负荷电流只能按照装变容量去估算，搜集数据过多且估算过程难免有误差出现大大加强了方式人员的日常工作，使工作变得繁琐，即使是开发了软件但是配网的网络结构经常发生变化数据维护难度较大。本文将计算方法
31
华南理工大学工程硕士学位论文
简化对系统及运行参数相同环网线路进行合环潮流计算。
简化后合环等值电路如图所示。
XT1XT2U2.U1RL1.I10I20RL2XL2XL1Ui.Uj
图4-1简化网络
.已知以下参数：
IA侧相关的参数：主变等值阻抗XT1，母线电压U1，线路阻抗ZL1，线路初始电流10，
.功率因素cos?1；B侧相关的参数：主变等值阻抗XT2，母线电压U2，线路阻抗ZL2，线路初始电流
I20.A，功率因素cos?2。
由上述参数可知
?1??1)?jI10sin(?1??1) 馈线1初始电流：I10?I10cos(.?2??2)?jI20sin(?2??2) 馈线2初始电流：I20?I20cos(根据电路原理可知： Ui?U1?I10(RL1?jXL1)
???. Uj?U2?I20(RL2?jXL2)???
合环两侧电压差异引起的环流：
I环??Ui?Uj3Z
...??合环后流经馈线1的电流：I1?I10?I环
32
第四章 佛山电网10kV合环操作风险个体评估
...合环后流经馈线2的电流：I2?I20?I环
将计算过程实用化，固化至EXCEL表格如图4-2示
图4-2 佛山不停电转供电计算公式
通过简化网络计算与实际合环过程的电流进行对比验证方法的有效性 通过简化网络计算如表4-1示
表4-1 简化网络计算
A侧线路 名称
B侧线路 名称
A侧初B侧初
A侧母B侧母
始电始电
线相角 线相角
流 流
合环后流
经A侧馈线I10
.序号
合环后流经B侧馈线I20
.1
联新站民乐站727乡府719儒林线 线 联新站民乐站727乡府719儒林线 线 联新站民乐站727乡府719儒林
-45.1 -42.1 153 217 128 290
2 -45.1 -45.1 153 217 241 86
3 -45.1 -48.1 153 217 338 131
33
华南理工大学工程硕士学位论文
线 线
4
联新站民乐站717上联717程家线 线 联新站民乐站717上联717程家线 线 联新站民乐站717上联717程家线 线 丹灶站丹灶站701良登718墟镇线 线 丹灶站丹灶站701良登718墟镇线 线 丹灶站丹灶站701良登718墟镇线 线
-45.1 -42.1 265 62 174 227
5 -45.1 -45.1 265 62 205 166
6 -45.1 -48.1 265 62 366 91
7 -45.1 -42.1 226 0 56 197
8 -45.1 -45.1 226 0 108 125
9 -45.1 -48.1 226 0 202 108
河口站河口站
10 706河口721长江
线 线 河口站河口站
11 706河口721长江
线 线 河口站河口站
12 706河口721长江
线 线
注：母线相角为估算值
-45.1 -42.1 179 39 154 150
-45.1 -45.1 179 39 202 20
-45.1 -48.1 179 39 304 109
实际合环操作遥测采集的电流如表4-2示
表4-2 实际合环操作遥测采集的电流 序A侧线路 B侧线路 号 名称 名称
A侧
母线相角
B侧母线相角
A侧初B侧初始电流 始电流
合环后流经A侧馈线I10
.合环后流经B侧馈线I20
.34
第四章 佛山电网10kV合环操作风险个体评估
1
联新站727乡府线 联新站717上联线 丹灶站701良登线 河口站706河口线
民乐站719儒林线 民乐站717程家线 丹灶站718墟镇线 河口站721长江线
— — 153 217 156 205
2 — — 265 62 300 72
3 — — 226 0 186 86
4 — — 179 39 200 63
注：SCADA系统无法采集到母线相角
通过简化网络计算方法现有技术手段无法测到相角，只能通过普查估算的方法估计，验算过程中取A侧相角为基准值取B侧相角为
?A??B?3?范围进行验算。通过
验算结果与实际合环电流相比可以看出实际合环电流均落在验算电流最大值范围内，可见方法是简单有效的。
对表4-2中联新站717上联线和民乐站717程家线极限情况进行计算，如表4-3示
表4-3 程家线极限情况
序号
A侧线路 名称
B侧线路 名称
A侧初B侧初
A侧母B侧母
始电始电
线相角 线相角
流 流
合环后流
经A侧馈线I10
.合环后流经B侧馈线I20
.1
联新站民乐站717上联717程家线 线 联新站民乐站717上联717程家线 线 联新站民乐站717上联717程家线 线 联新站民乐站717上联717程家
-45.1 -42.1 265 303 231 368
2 -45.1 -45.1 265 303 324 245
3 -45.1 -48.1 265 303 451 180
4 -45.1 -42.1 568 0 350 261
35