约束反力值 ( 乘子 = 1)
-------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力 合力
支 座 ---------------------------------------- ----------------------------------------- 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩 -------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0.00000000 15865.1707 0.00000000 15865.1707 90.0000000 0.00000000 2 0.00000000 47692.9756 0.00000000 47692.9756 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 37267.7560 0.00000000 37267.7560 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 40099.1707 0.00000000 40099.1707 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 43445.8536 0.00000000 43445.8536 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 40099.1707 0.00000000 40099.1707 90.0000000 0.00000000 7 0.00000000 37267.7560 0.00000000 37267.7560 90.0000000 0.00000000 8 0.00000000 47692.9756 0.00000000 47692.9756 90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 15865.1707 0.00000000 15865.1707 90.0000000 0.00000000 --------------------------------------------------------------------------------------------
空箱腹板下支架承受的最大支撑反力为：47692.98 N/m 6、立杆承载
支架自重按照支架高8米计算，碗扣支架自重：
根据计算结果： 横梁位置立杆轴力：
F=44193.6+1460=45653.6N =45.65KN < [N]=73KN 空箱腹板位置立杆轴力：
F=47693+1460=49153N = 49.15KN < [N]=73KN 经上述计算可知：碗扣的强度满足设计要求！
杆件名称 立杆 立杆 横杆 横杆 天托 底座 合计 规格 LG—300 LG—120 HG—120 HG—180 件数 2 2 6 6 1 1 H=8m 单件重（N） 176 48 48 71 61 61 总重（N） 528 96 288 426 61 61 1460 15
7、立杆稳定性验算
由于支架高度较低，支架高宽比仅为0.26，故不考虑组合风荷载： 顶层横杆以上立杆自由高度不允许超过50cm，所以取l=0.5m ?l
??i?1?0.5?1001.598?31.29查表得Q345钢的折减系数值为0.915 f?N?A?[f]?310N/mm2 f?NA?461530.915?453.4?111.25N/mm2?[f]?310N/mm2 ?满足要求，故立杆稳定性满足施工要求！
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三、门洞支架设计
1、门洞布置
为保障现有老航站楼的正常运营，新建机场高架桥需在多个交叉口位置搭设门洞，以满足正常进出港的需求。门洞横梁选用I32a工字钢，布置间距80cm。支墩选用φ240mm（d=10mm）圆钢柱，布置间距80cm，钢柱基础采用（70*50）cm C20普通混凝土。支墩上采用一根I22工字钢作为横梁的支撑梁，横梁上方采用15*15方木作为底托基础，布置间距30cm。支架采用30（纵桥向）*60（横桥向）搭设。
门洞截面图
2、门洞验算 从上到下进行验算：
①、工字钢横梁上方木（15×15） 方木截面特性：
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A=15×15=225cm2
W=(1/6)bh2=1/6×15×152 = 562.5m3 I=(1/12)bh3=1/12×15×153 =4218.75cm4 EI=1010 ×4218.75×10-8 = 421875 N.m2 EA=1010 ×225×10-4 = 225×106 N
分配方木长4m，按实际受力模型进行验算，其中荷载按“支架传递最大轴力×支架间距”计算：
支架传递的最大荷载为21500N，间距0.6m，我们将荷载转变为均布荷载： 21500N×0.6m=12900N/m
荷载布置图
弯矩图
剪力图
位移图
弯曲应力：σ = M/W =491.19/562.5 = 0.87Mpa <【σ】= 13MPa
剪应力：3Q/2A = 3×4688.65/（2×225×10-4）= 0.31Mpa <【τ】= 2.0MPa
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l最大挠度：f = 0.64mm < =600/400=1.5mm
400满足要求！
反力计算
约束反力值 ( 乘子 = 1)
-------------------------------------------------------------------------------------------- 结点约束反力 合力
支 座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩 -------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0.00000000 3051.34615 0.00000000 3051.34615 90.0000000 0.00000000 2 0.00000000 8781.92307 0.00000000 8781.92307 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 7442.30769 0.00000000 7442.30769 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 7888.84615 0.00000000 7888.84615 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 7442.30769 0.00000000 7442.30769 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 8781.92307 0.00000000 8781.92307 90.0000000 0.00000000 7 0.00000000 3051.34615 0.00000000 3051.34615 90.0000000 0.00000000 --------------------------------------------------------------------------------------------
最大支撑反力：8781.92N ②、横梁（I32a工字钢）
工字钢的受力为15×15方木传递的荷载，支撑间距4.7m。 工字钢截面特性： A=67.12cm2
W=(1/6)bh2=692.5cm3 I=(1/12)bh3=11080cm4
EI=2.1×105 ×11080×10-8 = 23268 N.m2 EA=2.1×105 ×67.12×10-4 =1409.52 N
分配工字钢长4.7m，按实际受力模型进行验算，其中荷载按“横梁上方木传递荷载×方木间距”计算：
横梁上方木传递的最大荷载为8781.92N，单根方木长度4m，荷载转变为均布荷载：8781.92N/4m=2195.48N/m
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