连接件总数nf，按下式计算 cnf=Vs／Nv (10.3.4-2) 23 部分抗剪连接组合梁，其连接件的实配个数不得少于nf的50％。 11.4.2 组合梁考虑滑移效应的折减刚度B可按下式确定 11.4.3 刚度折减系数ξ按下式计算(当ξ≤0时，取ξ=0) B=EIeq1?? (11.4.2) ?3?ξ=??0.4?2? (11.4.3-1) ?jl??? 36EdepA0η= (11.4.3-2) 2nskhl
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附 录 B.1 等截面焊接工字形和轧制H型钢简支梁 等截面焊接工字形和轧制H型钢(图B.1)简支梁的整体稳定系数υb应按下式计算 B.3 轧制槽钢简支梁 轧制槽钢简支梁的整体稳定系数，不论荷载的形式和荷载作用点在截面高度上的位置均可按下式计算 B.5 受弯构件整体稳定系数的近似计算 均匀弯曲的受弯构件，当λy≤120235/fy时，其整体稳定系数υb可按下列近似公式计算：
2????yt1?4320Ah?235????1???υb=?b b?4.4h????2Wf??yx??y （B.1-1） 当按公式(B.1－1)算得的υb值大于0.6时，应用下?代替υb 值： 式计算的?b?=1.07－?b0.282≤1.0 (B.1-2) ?b 20 570bt235?υb= (B.3) l1hfy 1 工字形截面(含H型钢)： 双轴对称时： υb=1.07? f?y (B.5-1) 44000235?2y 28 29 23 26 25 17 29 23 28 单轴对称时： 42
?2fWxyυb=1.07???y (B.5-2) ?2?b?0.1?Ah140002352 T形截面(弯矩作用在对称轴平面，绕x轴)： 1)弯矩使翼缘受压时： 双角钢T形截面： υb=1－0.0017λyfy/235 (B.5-3) 剖分T型钢和两板组合T形截面： υb=1－0.0022λyfy/235 (B.5-4) 2)弯矩使翼缘受拉且腹板宽厚比不大于18fy/235时： υb=1－0.0005λyfy/235 (B.5-5) 按公式(B.5-1)至公式(B.5-5)算得的υb值大于0.6时，?值；当按公式(B.5-1)和不需按公式(B.1-2)换算成?b公式(B.5-2)算得的υb值大于1.0时，取υb=1.0。
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其他有关公式 垂直挠度 5qkl4 ?T?384EIxM= 20 21 22 18 17 19 23 跨中弯矩 跨中挠度 12ql 8 24 16 19 pl3 48EI21 18 垂直挠度 MkL2 f?10EIx5Mkl2 v= 48EIM=0.125 ql2 19 跨中挠度 17 连续檩条支座最大弯矩设计值 16 GB50009 5.1.2吊车纵向和横向水平荷载，应按下列规定采用： l吊车纵向水平荷载标准值，应按作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压之和的10％采用；该项荷载的作用点位于刹车轮与轨道的接触点，其方向与轨道方向一致。 2吊车横向水平荷载标准值，应取横行小车重量与额定起重量之和的下列百分数，并乘以重力加速度：
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1)软钩吊车： —当额定起重量不大于10t时，应取12％； —当额定起重量为16～50t时，应取l0％； —当额定起重量不小于75t时，应取8％。 2)硬钩吊车：应取20％。 横向水平荷载应等分于桥架的两端，分别由轨道上的车轮平均传至轨道，其方向与轨道垂直，并考虑正反两个方向的刹车情况。 注：l悬挂吊车的水平荷载应由支撑系统承受，可不计算。 2手动吊车及电动葫芦可不考虑水平荷载。 螺栓的有效截面积 表52 螺栓公称直径(mm) 螺栓有效截面积(mm2) 螺栓公称直径(mm) 螺栓有效截面积(mm2) 16 156.7 33 693.6 18 192.5 36 816.7 20 244.8 39 975.8 22 303.4 42 1121 24 352.5 45 1306 27 459.4 48 1473 30 560.6 52 1758 22 GB50011 3工字形截面柱和箱形截面柱的节点域应按下列公式验算： tw≥ (hb+hc)/ (8.2.5-7) (Mb1+Mb2)／Vp≤(4／3)fv／γRE (8.2.5-8) 式中：Mpb1、Mpb2 — 分别为节点域两侧梁的全塑性受弯承载力； Vp—节点域的体积； fv—钢材的抗剪强度设计值；？…： fyv—钢材的屈服抗剪强度，取钢材屈服强度的0.58倍；
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ψ—折减系数；三、四级取0.6，一、二级取0.7； hb1、hc1—分别为梁翼缘厚度中点间的距离和柱翼缘(或钢管直径线上管壁)厚度中点间的距离； tw—柱在节点域的腹板厚度； Mb1、Mb2 —分别为节点域两侧梁的弯矩设计值； Mb2—节点域承载力抗震调整系数，取0.75。 46