NG1 = 0.129×21.800=2.814kN (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.150×1.200×1.200=5.400kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.718kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ f、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 16.51
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； L0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 L0 = k1uh (1) L0 = (h+2a) (2) k1 — 计算长度附加系数，取值为1.155；
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u — 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75 a — 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.70m； 公式(1)的计算结果： = 171.29N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 53.45N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
(四)、满堂红地基承载力计算：
基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p — 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 83.66 N — 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 20.92 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 500.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 500.00 地基承载力的计算满足要求!
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800080002650265027002650265027002650700560500780800570510750910530520780870480560810760520530860800510330880890550注：本工程钢管材质为 48壁厚3.5; 表示框架梁; 表示立管 表示剪刀撑@6500双向设置。3.施工图
8000600790880265027001000100080001000122096025
满堂红高支模立杆平面图
9409701000950100080009801000890780820500490760860590530860
800080002650265027002650265027002650详见次梁支模大样
860590530860700560500780800570510750910530520780注：本工程钢管材质为 48壁厚3.5; 表示水平管; 表示框架梁； 表示水平剪刀撑@6500双向45°设置(设置标高段详见方案)。8000600790880265027001000100080001000122096026
9409701080950100080009801000890780820500490760870480560810760520530860800510330880890550满堂红高支模平面图
2分PVC管螺母山形卡螺杆@50080 80木枋@350～400钢管木楔40080 80木枋@300350撑板40-60设置2条木枋交错叠放,侧面用板连接防止倾斜、松动2 80 80木枋上支托中间8080木枋梁:500x1150、1450底板采用25厚松板支承点21.80板底标高下层枋必须在支承点上驳接150150厚钢筋混凝土80 80木枋<70018厚夹板压脚板斜撑木板<700218001500该支撑加设于主梁连接拉管(钢管)1500550550立杆钢管纵横@800550550剪刀撑均成45-60(钢管)@6500双向设置扫地杆(钢管)200木板垫块地面80厚C15砼垫层90011009009001100基层夯实系数0.9商业中心满堂红高支模主梁立面图
注：本工程采用的钢管材质为： 48壁厚3.5.
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