伍舒芳特色医药制剂产业基地QS车间 高支模施工方案
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.000/2+(0.600-0.400)/4]×0.800= 2.464kN； N =N1+N2+N3+N4=1.968+1.792+1.774+2.464=7.998kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2； lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205； 钢管立杆受压应力计算值；σ=7998.154/(0.205×424) = 92N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 92N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1 =15.882kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(11.57-1.5)=1.792kN； N =N1+N2 =15.882+1.56=17.442kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
41
伍舒芳特色医药制剂产业基地QS车间 高支模施工方案
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.205； 钢管立杆受压应力计算值；σ=17442.085/(0.205×424) = 200.7N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 200.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.026×(1.5+0.1×2) = 2.035 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.026； lo/i = 2035.481 / 15.9 = 128；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406； 钢管立杆的最大应力计算值；σ= 17442.085/(0.406×424) = 101.3N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 101.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
42
伍舒芳特色医药制剂产业基地QS车间 高支模施工方案
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
43
伍舒芳特色医药制剂产业基地QS车间 高支模施工方案
44