怡湖玫瑰苑6#楼高支模工程施工方案
其中：q=1.2×2.68+1.4×2= 6.016kN/m 最大弯矩 M=0.1×6.016×2502= 37600 N·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 37600/34133.333 = 1.102 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.102 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算 挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=2.68kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×2.68×2504/(100×9500×27.307×104)=0.027 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.027 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=4×9×9/6 = 54 cm3； I=b×h3/12=4×9×9×9/12 = 243 cm4；
方木楞计算简图 1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.12+0.35×0.25 = 0.838 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m； 2.强度验算
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计算公式如下: M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.838+1.4×0.625 = 1.88 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.88×0.82 = 0.12 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.12×106/54000 = 2.228 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 2.228 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×1.88×0.8 = 0.902 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.902×103/(2 ×40×90) = 0.376 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.376 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算 计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×0.838×8004 /(100×9000×2430000)= 0.106 mm； 最大允许挠度 [ν]=800/ 250=3.2 mm；
方木的最大挠度计算值 0.106 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求! 四、木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.504kN;
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支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.404 kN·m ； 最大变形 Vmax = 0.781 mm ； 最大支座力 Qmax = 5.337 kN ；
最大应力 σ= 404493.75/4490 = 90.088 N/mm2；
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支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 90.088 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 0.781mm 小于 800/150与10 mm,满足要求! 五、扣件抗滑移的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.337 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×12.35 = 1.709 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.8×0.8 = 0.224 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.12×0.8×0.8 = 1.92 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.853 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+0.45 ) ×0.8×0.8 = 1.888 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.267 kN； 七、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.267 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
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A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:
l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7267.088/(0.537×424) = 31.917 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 31.917 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.029×(1.5+0.1×2) = 2.041 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.029 ； Lo/i = 2041.433 / 15.9 = 128 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.406 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7267.088/(0.406×424) = 42.215 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 42.215 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁模板扣件钢管高支撑架计算书
梁截面:L（3003800）
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