怡湖玫瑰苑6#楼高支模工程施工方案
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4×9×9/6 = 54 cm3； I=4×9×9×9/12 = 243 cm4； 方木强度验算 计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×2.279×0.82 = 0.146 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.146×106/54000 = 2.7 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 2.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×2.279×0.8 = 1.094 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1.094×1000/(2×40×90) = 0.456 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.456 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算 计算公式如下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×2.279×8004 /(100×10000×243×104)=0.26mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.800×1000/250=3.200 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.26 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=3.2 mm，满足要求！
3.支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=1.823kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P2=(0.800-0.200)/4×0.800×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(0.550-0.12
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0)×0.300=0.998kN
简图(kN·m)
剪力图(kN)
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弯矩图(kN·m)
变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:
N1=N3=0.243 kN； N2=5.159 kN；
最大弯矩 Mmax=0.185 kN·m； 最大挠度计算值 Vmax=0.033 mm； 最大应力 σ=0.185×106/4490=41.2 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 41.2 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 八、扣件抗滑移的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.0kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.159 kN；
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R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.243kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×12.35=1.913kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(0.80/2+(0.80-0.20)/4)×0.80×0.30+(0.80/2+(0.80-0.20)/4)×0.80×0.120×(1.50+24.00)]=1.774kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+(0.800-0.200)/4]×0.800=2.464kN； N =N1+N2+N3+N4=0.243+1.913+1.774+2.464=6.394kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2； lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.3]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205；
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钢管立杆受压应力计算值；σ=6393.858/(0.205×424) = 73.6N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 73.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =5.159kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(12.35-0.55)=1.913kN； N =N1+N2 =5.159+1.828=6.987kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.3]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205； 钢管立杆受压应力计算值；σ=6987.025/(0.205×424) = 80.4N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 80.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.023×(1.5+0.3×2) = 2.507 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
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