式中：
f：井网密度，口/km2； ke：有效渗透率， 10-3μm2； μo：地层原油粘度，mPa.s。 因此采出程度与含水的关系如下：
??ke?????1.125??1??1s????wwi???ln????R???1??ln?ae???f?1?sn??o??????b1?s????wi??wi??w??o????0.148 (3.5.3)
当fw=fw*时，可求得极限含水时的采收率R*。 6、确定含水上升率dfw /dR与含水fw的关系 由(3.5.3)式可求得下列公式：
??????w??1?s?wi??????bs??R1?eln?awi??Ev??o?? (3.6.1) 1??fw??????????????????w???1?s??wi???????b??s?0.148?R1?eln?awi?????ke????o??1.125????????n????e?????o????fw?????????????1由(3.6.1)式可得dfw/dR ~ fw 的关系如下：
dfdRw?b?1?swi??fw?1?f???w?0.148
defdRw1.125?n?b?1?swi???ke???????o?fEw?1?f?wv???? (3.6.2) ?????从(3.6.2)式可看出，含水上升率主要是由b、Swi、Ev决定的。 7、测算新区块(油田)的产量指标
对于新开发的油田或区块，在制定开发方案时，要测算fw=0以及fw>0时的一系列开发指标。当取得该油田或区块的相对渗透率资料，经整理求得无因次采油、无因次采液指数后，即可用来测算产量等指标。
当fw=0时，无因次采油指数为1，比采油指数为Jos；在一定的生产压差ΔP、射开厚度h下，产油量的计算公式如下：
qo=Jos·ΔP·h (3.7.1)
6
当fw≠0时，可根据回归出的αo~fw、αl~fw关系式，由以下公式求得某一生产压差ΔP下不同含水下的产油量qo和产液量ql。
qo=αo·Jos·ΔP·h (3.7.2)
q???J??P?h??? (3.7.3)
??????P?h?q1?J?f?llosolosw8、计算有效生产压差
当油田或某一区块的测压资料较少时，可以利用无因次采油、采液指数，根据以下公式计算不同含水下的生产压差。
此方法是基于把油藏或某个开发单元、层系看作一个整体，而油藏上每一个井点则是整个油藏中的一部分，油藏的动态变化应通过多个井点得到反映，各井点是个连通体，因此，可利用油藏各个时间及不同含水条件下提供的平均单井日产油(液)量、含水等综合开发数据(核实)，计算各相应时间的平均生产压差。 ?P?qow??J1?fl (3.8.1)
os?h式中：
ΔP－生产压差，MPa； ql－单井平均日产液量，t/d； αo－无因次比采油指数，小数； Jos－比采油指数，t/(MPa.d.m)； h－平均有效厚度，m； fw－平均含水，小数。
9、用于数值模拟研究
在各种数值模拟软件中，为了解决油层油水两相问题，模型都要求读入油水相对渗透率曲线资料。在历史拟合过程中，通过调节油水相对渗透率，尤其是水相相对渗透率来拟合实际含水。
10、计算流度比
流度λ为流体的有效渗透率与其粘度的比值。λ值越大，说明该相流体愈容易流动，它表示了流体流动的难易程度。流度比M为水(驱替液)的流度与油(被驱替液)的流度之比。
7
因此当油、水粘度一定时，可根据油水相对渗透率，求出不同含水饱和度(含水率)下的流度比。它可用来预测水的波及范围大小，从而预测采收率的大小。
(3.10.1)
11、确定油层中油水的饱和度分布，油水接触面位置及产纯油的闭合度
在储层相对均一的情况下，将相对渗透率曲线与毛管力曲线结合起来，可确定出油水在储层中的分布，即地层不同高度下的含油饱和度，从而划分出地层中的产纯油区、纯水区及油水同产区等(图3-11-1)。
图3-11-1 油水相对渗透率和毛管力曲线确定储层的油水接触面和产能
A点以上的油层只含束缚水，为产纯油的含油区；A-B间是油水共存、油水同产的混合流动区；B-C为含残余油的纯水流动区，只产水；C点以下为100％含水，为含水区。
将毛管力以油水接触面以上的液柱高度表示时，A点的毛管力所对应的高度就代表了
8
这种孔隙体系的油层产纯油的最低闭合高度。如果实际油层的闭合高度大于此值，就可能产纯油，大得愈多，产纯油的厚度就愈大；反之，如果实际油层的闭合高度小于此值，则只能是油水同产而不一定具有工业开采价值。 参考文献
[1] 王允成等：裂缝性致密油气储集层，地质出版社，1992。
[2] 段昌旭：油水两相相对渗透率曲线及其在油田开发中的应用，1995。 [3] 程世铭：水驱油藏总体开发效果评价中若干评价方法应用与探讨，1998。 [4] 英汉石油大词典：油田开发与开采分册，石油工业出版社，1995。 [5] [法]T.D.范 高尔夫－拉特：裂缝油藏工程基础，石油工业出版社，1989。 [6] 雷光伦等：计算聚合物驱相对渗透率的新方法，石油大学学报增刊，1994。 [7] 沈平平等：油层物理试验技术，石油工业出版社，1995。
[8] 周光辉等：温度影响油水相对渗透率的机理，石油学报，1992.(3)。 [9] 童宪章：油井产状和油藏动态分析，石油工业出版社，1981。 [10] 何更生：油层物理，石油工业出版社，1994。
[11] 俞启泰：一种处理油水相对渗透曲线的新方法，新疆石油地质，1994.(4)。 [12] 石油行业标准：油田可采储量标定方法，石油工业出版社，1989。 [13] 罗蛰潭：油层物理，地质出版社，1985。
[14] 秦同洛等：实用油藏工程方法，石油工业出版社，1989。
[15] 马永海：用相对渗透率曲线鉴定润湿性，石油勘探与开发，1993.(2)。 [16] M.霍纳波等著. 马志远等译. 油藏相对渗透率. 北京: 石油工业出版社, 1989
[17] F1Dullien 著.杨富民等译.多孔介质- 流体渗移与孔隙结构.北京: 石油工业出版社, 1989
[18] 毛志强, 冯启宁.复杂孔隙结构储层产能评价及预测方法研究.见: 石油大学(北京) 岩石物理实验室1997 年年度报告集
[19] 崔浩哲,姚光庆,周锋德. 低渗透砂砾岩油层相对渗透曲线的形态及其变化特征[ J ]. 地质科技情报, 2003, 22 ( 1) : 88-91
[20] 曾大乾,李淑贞. 中国低渗透砂岩储层类型及地质特征[ J ]. 石油学报, 1994, 15 (1 ) : 38-45 [21] 裘怿楠. 油气储层评价技术[M ]. 北京: 石油工业出版社, 1997
[22] 李士伦，孙良田，郭平，等．气田及凝析气田开发新理论、新技术[M]．北京：石油工业出版社，2005．
[23] 郭平，杨金海，李士伦，等．超声波在凝析油临界流动饱和度测试中的应用[J]．天然气工业，2001，21(3)：22-25．
[24] 霍纳波M，科德里茨I ，哈维A H_油藏相对渗透率[M]．北京：石油工业出版社，1989．
9
[25] 罗凯，方义生，宋文杰，等．凝析油气低界面张力对凝析油流动的影响[J]．石油勘探与开发，1999，26(4)：77～78．
[26] 童宪章；《压力恢复曲线在油、气田开发中的应用》，石油化学工业出版社, 1977 年4月 [27] 吴天庆，刘瑜莉．濮城油田濮67块低渗凝析气藏配套采气工艺技术的应用[J]．海洋石油，2003，(3)：45~50
[28] 王金党，宋娟，李小玲等．宝浪油田宝中区块储层敏感性实验研究[J]．石油地质与工程，2008，22(3)：70~72
[29] 何琰．相对渗透率定量预测新方法[J]．石油勘探与开发，2000，27(5)：66～68
[30] [美]M．霍纳波等著．油藏相对渗透率[M]．马志元，高雅文译．北京：石油工业出版社，1989．6～10
[31] 邵东亮，万军凤，王飞．非稳态气测渗透率新方法研究[J]．石油地质与工程，2008，22(2)：100～101
[32] 李克文,戴志坚,江义容. 稳定流方法与非稳定流方法的对比研究[J ] . 石油勘探与开发,1995 ,22 (1) :47251.
[33] 曾勇,金敬镭. 油水相对渗透率在八面河油田开发中的应用[J ] . 江汉石油职工大学学报,2004 ,17 (4) :31233.
[34] 邓英尔,王允成,刘慈群,等. 低渗非达西渗流相对渗透率计算方法及特征[J ] . 西南石油学院学报,2000 ,22 (3) :34236.
[35] 黄延章. 低渗透油层渗流机理[M] . 北京:石油工业出版社,1998.
[36] 李留仁,赵艳艳,李忠兴,等. 多孔介质微观孔隙结构分形特征及分形系数的意义[J ] . 石油大学学报(自然科学版) ,2004 ,28(3) :105 - 110.
[37] 孙黎娟. 砂岩孔隙空间结构特征研究的新方法[J ] . 大庆石油地质与开发,2002 ,21 (1) :29 - 32. [38] 王尤富,鲍颖. 油层岩石的孔隙结构与驱油效率的关系[J ] . 河南石油,1999 ,13 (1) :23 - 25. [39] 张博全,王岫云. 油(气) 层物理学[M] . 武汉:中国地质大学出版社,1998. [40] 李道品. 低渗透油田高效开发决策论[M] . 北京:石油工业出版社,2003.
[41] 胡雪涛,李允. 获得精细数值模拟流动参数的新方法[J ] . 西南石油学院学报,1999 ,21 (4) :26 - 29. [42] Cast W ，邱玉春．低渗透率含气砂岩的物性特征与评价准则[J]．测井与射孔，1999，2(1)：42-48． [43] 李贤庆，侯读杰，唐友军，等．地层流体化学成分与天然气藏的关系初探[J]．断块油气田，2002，9(5)：1-4．
[44] 黄文芬，王建勇，凡哲远．孤东油田七区西相对渗透率曲线研究[J]．石油勘探与开发，2001，28(3)：90～91．
[45] 梁尚斌，赵海洋，等．利用生产数据计算油藏相对渗透率曲线方法[J]．石油勘探与开发，2005，24(2)：24～25．
[46] 杜利，陈清华，戴胜群.2003.应用油水相对渗透率曲线和动态数据确定水驱波及状况.油气地质与采收率，10(4):45-46
10
[47] 高文君，王作进.1999.产量递减方程判别理论基础及应用.新疆石油地质，20(6):518-520
[48] 郭沫贞，肖林鹏，张生兵，等.2008.低渗透砂岩油层相对渗透率曲线特征影响因素及其对开发的影响.沉积学报，26(3):445- 450
[49] 姜汉桥，姚军，姜瑞忠.2006.油藏工程原理和方法.东营:中国石油大学出版社，239-255
[50] 王曙光，赵国忠，余碧君.2005.大庆油田油水相对渗透率统计规律及其应用.石油学报，26(3):78-81 [51] Corey, A.T.: “The Interrelation Between Gas and Oil Relative Permeabilities”, Prod. Monthly, Nov. 1954, 19 (1), pp. 38-41.
[52] Maas, J.G., Schulte, A.M.: ”Computer Simulation of Special Core Analysis (SCAL) Flow Experiments Shared on the Internet”, Reviewed Proceedings of the 1997 International Symposium of the SCA, Calgary, Canada, September 7-10, 1997.
[53] Sylte A, Ebeltoft E., Petersen, E.B.: “Simultaneously Determination of Relative permeability and Capillary Pressure from Several Types of Experiments” Rewiwed paper at the 2004 International Symposium of the SCA, October 5-9, 2004, Abu Dhabi,UAE.
[54] Bourgeat, A., Jurak, M., Sma?, F.: Two phase partially miscibleflow; application to gas migration in a nuclear waste repository. arXiv:0802.4389v1
[55] Koebbe, J.: HomCode and JHomogenizer. http://www.math.usu.edu/ koebbe/wwwHomog/index.html [56] ANDRA, Couplex-gaz. http://www.andra.fr/interne.php3?id_article=913&id_rubrique=76 [57] Guler, B., Ertekin, T., Grader, A.S.: “An Artificial Neural Network Based Relative Permeability Predictor,” paper no. 99-91 presented at the Eighth Petroleum Conference of the South Saskatchewan Section, The Petroleum Society of CIM, Regina,Oct.18-21, 1999.
[58] Honarpour, M., Koederitz, L., Harvey, A.H.: Relative Permeability of petroleum Reservoirs, CRC Press, Inc, Boca Raton (1986).
[59] Hagan, M.T.,Demuth, H.B., Beale.M.: Neural Network Design,ITP/PWS Press, Boston(1996).
[60] F.N. Schneider：“Three Procedures Enchance Relative Permeability Data”，OGJ(May 4，1987)，P45～51。
11