图13基础梁和围护墙对基础的重力荷载
对基础底面的偏心弯矩
Mwk?Nwkew=379.2430.57=45.17kN2m(↙) Mk?Nkew=455.0930.57=259.40kN2m(↙) （2）柱传来的第①组内力
由排架柱内力组合表1可知，控制截面的内力组合-Mmax及相应V、N为 -Mmax=-336.81kN2m(↙) N=422.59kN(↓) V=+48.24kN(←) 注：内力组合表1中给出的柱底水平剪力设计值-38.74kN是基础对柱的，其方向是→，现在要的是柱对基础的水平剪力设计值，故其方向应相反←。
对基础底面产生的内力设计值为
Mb①=-36.81-48.2431.1=-389.87kN2m（↙）
Nb①=422.59kN(↓) Vb①=48.24kN(←)
按式（10-33）这组内力的标准值为
Mk,max?110.7(7.40?11.42)??283.71???63.88?175.31? 1.21.41.4=--306.53kN2m(↙)
Vk?110.7?0.93??32.89???7.27?13.969??33.58kN(←) 1.21.41.411Nk???129.6?136.84???170.50?343.82kN(↓)
1.21.4对基础底面产生的内力标准值为
Mbk①=-306.53-33.5831.1=-343.47kN2m(↙)
Nbk①=343.82kN(↓) Vbk①=-33.58kN(←)
1)柱传来的第②组内力
?Mmax=513.99kN2m(↘)
N=805.37kN(↓) V=+46.66kN(→)
柱对基础底面产生的内力设计值
?Mb②=513.99+46.6631.1=565.32kN2m(↘) Nb②=805.37kN(↓) Vb②=+46.66kN(→)
2)第②组内力的标准值为
Mk,max?110.7?3.574?44.82?175.37? ??7.40?11.42???327.21?1.21.41.4=361.25Kn2m(↘)
110.7??129.6?173.502???535.82??63?667.12kN(↓) 1.21.41.4110.7?0.45?7.77?13.969???35.64kN(→) Vk??0.93??44.16?1.21.41.4Nk?柱对基础底面产生的内力标准值
Mbk②=361.25+35.6431.1=400.45kN2m(↘)
Nbk②=667.12kN(↓)
Vbk②=35.64kN(→)
2.初步确定尺寸
（1）基础高度和杯口尺寸
已知柱插入杯口深度为850mm，故杯口深度为850+50=900mm，杯口顶部尺寸：宽为400+2375=550mm，长为900+2375=1050mm。杯口底部尺寸：宽为400+2350=500mm,长为900+2350=1000mm。
按表12-5取杯壁厚度t=300mm，杯底厚度a1=200mm。 据此，初步确定基础高度为850+50+200=1100mm。 （2）确定基础底面尺寸
基础埋深为d=0.15+1.0+1.10=2.25mm,取基础底面以上土的平均重度为
?m?20kN/m3,则深度修正后的地基承载力特征值fa为
fa?fak??d?m?d?0.5?=180+1.03203（2.25-0.5）=215kN/m2 由内力组合表1可知，按式（10-30）控制截面Ⅲ-Ⅲ的最大轴向力标准值
Nk,max?1?129.6?136.84??1?535.82?0.7?63?636.26kN 1.21.41.4按轴向力受压估算基础底面尺寸 A?Nwk?Nk,maxfa??md?379.24?636.26?6.77m2
200?20?2.175考虑到偏心等影响，将基础再放大30%左右，取l=2.4m，b=3.2m。 基础底面面积 A?bl=2.633.4=8.84m2
1基础底面弹性抵抗矩 W?lb2=1/632.633.433.4=5.01m2
63.地基承载力验算
基础及基础上方土的重力标准值：
Gw=2.633.431.15320=203.32kN （1）按第①组内力标准值的验算
轴向力 nwk?Nbk?Gk=379.24+343.82+1203.32=926.38kN 弯矩 Nwkew?bk=379.2430.57+343.47=627.9kN2m
偏心距 e=627.9/926.38=0.68>现拉应力
a?b3.2=0.567，基础底面有一部分出?66b3.2?e??0.68?1.02 22（2NWK?Nbk?Gk）2?926.38PK，max???232.88KN/m2满足
3al3?1.02?2.6Pk?Pk,amx?Pk,min2?232.88?0?116.44kN/m2?fa?215kN/m2，满足。 2（2）按第②组内力标准值验算
轴向力 nwk?Nbk?Gk=379.24+667.12+203.32=1249.68kN 弯矩 Mbk?Nbkew=400.45-379.230.75=116.02kN2m
Pk,max1249.68116.02164.53kN/m2??=?1.2fa?258kN/m2，满足。 8.845.01Pk,min118.21kN/m2Pk,max?Pk,min2?164.53?118.21?141.37kN/m2?1.2fa?215kN/m2，满足。
34.基础受冲切承载力验算
只考虑杯口顶面由排架柱传到基础底面的内力设计值，显然这时第②组内力最不利 Nb?805.37kN Mb?565.32kN?m，故
Ps,max?Nb2Mb2805.37565.32????203.94kN/m2 A8.045.01W因为由柱边作出的45°斜线与杯壁相交，这说明不可能从柱边发生冲切破坏，故仅需对台阶以下进行受冲切承载力验算。这时冲切锥体的有效高度
h0=700-50=650mm，冲切破坏锥体最不利一侧上边长at和下边长ab分别为
at =400+23375=1150mm ab=2(200+375)+23650=2450mm
1?at?ab?=0.53(950+2370)=1800mm 2考虑冲切荷载时取用的基础底面多边形面积，即图14中打斜线的部分的面am?积
图14基础受冲切承载力验算
2??bht2??lbt???3400?Al?????h0?l????h0?????825?650??2600??1300?200?375?650????22?????22??2 ?0.5m2
Fl?Ps,maxAl=203.9430.5=101.97kN
0.7?hpftamh0=0.730.98531.10316603710=893.91kN﹥Fl=101.97kN 5.基础底板配筋计算
按地基净反力设计值进行配筋计算
（1）沿排架方向，即沿基础长边b方向的底板配筋计算
由前面的计算可知，第①组内力最不利，再考虑由基础梁和围护墙传来的内力设计值，故作用在基础底面的弯矩设计值和轴向力设计值为
Mb?Mw?Mb①=259.40+389.87=649.27kN2m(↙)
Nb?Nw?Nb①=455.09+422.59=877.68kN
偏心距 e?力。
Mb649.27b??0.740??0.567，基础底面有一部分出现拉应Nb877.086a?b?e=1.7-0.740=0.960m 2