管道输送工艺课程设计
5 设备选型（方案一）
5.1离心油泵的选型
选泵原则:流量以任务输量为依据，最大输量、最小输量为参考；摩阻以任务输量下的摩阻为依据，最大输量、最小输量下的摩阻为参考。同时，考虑一定的富余量。
若输送正常流量为Qp，则采用适当的安全系数估算泵的流量，一般取Q =（1.05～1.10）Qp。
估算泵扬程时，考虑泵在最困难条件下，计算流动损失，确定所需扬程Hp，根据需要再留出些富余量，最后估算选泵扬程，一般取H=（1.10～1.15）Hp。
根据油品输量变化情况，为发挥泵的经济效益，选泵原则为：最小输量期，运行1台小泵；任务输量期，运行1台大泵；最大输量期，1台大泵与1台小泵并联运行。同时，大泵考虑1台备用。
泵所产生的压力为：
P??gH （5-1）
式中 p——泵所能够提供的压力，Pa； ?——油品的密度，kg/m3； H——泵所提供的扬程，m； 采油一厂到油流汇合点管段：
选用泵型号为150Y67×7，其流量为180m3/h，扬程371m,转速为2950r/min，允许汽蚀余量6.6m,泵效率70%，轴功率260kw, 泵质量1180kg,电动机功率290kw。每个泵站选用两台，其中一台为备用。
Q180??1.07，所选泵满足输送流量要求。 Qp0.0469?3600泵所产生的压力由公式（5-1）得：
P??gH?852.81?9.8?371?10?6?3.1MPa?7MPa，满足管道输送压力要求。
采油二厂到油流汇合点管段：
选用泵型号为150Y150×2，其流量为240m3/h，扬程260m,转速为2950r/min，允许汽蚀余量5.0m,泵效率63%，轴功率270kw, 泵质量1250kg,电
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动机功率360kw。每个泵站选用两台，其中一台为备用。
Q240??1.1，所选泵满足输送流量要求。 Qp0.0603?3600泵所产生的压力为：
P??gH?855.81?9.8?260?10?6?2.2MPa?7MPa，满足管道输送压力要求。
采油三厂到油流汇合点管段：
选用泵型号为150Y150×2A，其流量为167.5m3/h，扬程258m,转速为2950r/min，允许汽蚀余量4.0m,泵效率60%，轴功率196.1kw, 泵质量1250kg,电动机功率290kw。每个泵站选用两台，其中一台为备用。
Q167.5??1.1，所选泵满足输送流量要求。 Qp0.0418?3600泵所产生的压力为：
满足管道输送压力要P??gH?846.81?9.8?258?10?6?2.14MPa?7MPa，求。
油流汇合点到炼油厂管段：
选用泵型号为250YS150×2A，其流量为567m3/h，扬程238m,转速为2950r/min，允许汽蚀余量6.2m,泵效率70%，轴功率525kw, 泵质量2200kg,电动机功率630kw。每个泵站选用两台，其中一台为备用。
Q567??1.06，所选泵满足输送流量要求。 Qp0.149?3600泵所产生的压力为：
852.81?855.81?846.81P??gH??9.8?238?10?6?1.99MPa?7MPa，满足
3管道输送压力要求。
5.2 原动机的选型
采油一厂到油流汇合点管段：
电动机选择JK系列高速异步电动机，基座号13，功率290kw,额定电压3000V，效率为91%，电机额定转速2950r/min，电机重量1850kg,参考价格8495元。
采油二厂到油流汇合点管段：
电动机选择JK系列高速异步电动机，基座号13，功率360kw,额定电压3000V，效率为92%，电机额定转速2950r/min，电机重量1990kg,参考价格9219元。
采油三厂到油流汇合点管段：
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电动机选择JK系列高速异步电动机，基座号13，功率290kw,额定电压3000V，效率为91%，电机额定转速2950r/min，电机重量1850kg,参考价格8495元。
油流汇合点到炼油厂管段：
电动机选择型号为JK630高速异步电动机，功率630kw,额定电压6000V，效率为94.7%，电机额定转速2975r/min，电机重量4400kg,参考价格27700元。
5.3 加热设备选型
由石油工业加热炉型式与基本参数SYT0540-94规范，本次设计加热站的加热炉统一选用第一次设计的火筒式直接加热炉，被加热介质为原油，燃料为油气两用，通风方式为强制通风。
采油一厂加热站热负荷为2625.868kJ/s,选用加热炉型号为HZ3000-Y/4.0-YQ/Q，效率为80%。
采油二厂加热站热负荷为3385.417kJ/s,选用加热炉型号为HZ3500-Y/2.5-YQ/Q，效率为80%。
采油三厂加热站热负荷为2322.049kJ/s,选用加热炉型号为HZ2500-Y/2.5-YQ/Q，效率为80%。
采油三厂到油流汇合点管段上的六个加热站热负荷为7666.667kJ/s,选用加热炉型号为HZ8000-Y/2.5-YQ/Q，效率为80%。
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6 泵站布置及最小输量（方案一）
6.1泵站布置
为了节约资金，获得更大的经济效益，泵站布置时应尽可能布置在有加热站的地方，形成热泵站。
泵站数计算：
N?H （6-1）
Hc?hm式中 N——泵站数，个；
H——任务流量下管道所需的总压头，m； Hc——任务流量下泵站所提供的扬程，m。
hm——泵站站内损失，m。hm损失较小，干线计算时可忽略不计。 采用平均法布站，其站间距为：
LR?L （6-2） N式中 LR——泵站站间距，km； L——管线总长，km。 管路的水力坡降:
Q2?m?mi?? （6-3）
d5?m泵站内压头损失为局部摩阻损失，按沿程摩阻1.1%计。除首站外，中间泵站进站压力控制在30～80m液柱范围内。
压力供需平衡原关系式:
（6-4） Ht?Hc?1.011iL??Z
式中 Ht——泵站进口处的剩余压头，m；
Hc——泵站所提供的扬程，m；
i——水力坡降；
L——两泵站的站间距，m；
?Z——两泵站间的高差，m。
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采油一厂到油流汇合点管段：
由公式（6-1）得：
N?956.4?2.58 371向上取整，取N=3（个）；
由公式（6-2）得：
LR?L81.36??27.12(km) N3在本设计中，管道经过区域地势起伏不大，则取?Z?0。
由公式（6-3）得：
0.04692?0.25?(16.75?10?6)0.25?0.0116(m) i?0.0246?0.21295?0.25（1）取首站与第二站的站间距为27.12km，由公式（6-4）得进口压力为：
Ht?371?1.011?0.0116?27.12?103?53(m)
符合要求，故第二站布置在距离首站27.12km处。
（2）取首站与第三站的站间距为54.24km，由公式（6-4）得进口压力为：
Ht?371?53?1.011?0.0116?(54.24?27.12)?103?106(m)?80(m)
不符合要求，故需增大站间距。
（3）取首站与第三站的站间距为60km，由公式（6-4）得进口压力为：
Ht?371?53?1.011?0.0116?(60?27.12)?103?38(m)
符合要求，故第三站布置在距离首站60km处。
到达油流汇合处剩余压头为：
Ht?371?38?1.011?0.0116?(81.36?60)?103?158(m)
所以根据上述设计及计算，该管段油品能够顺利输送到油流汇合点处，故此条管路泵站布置符合要求并布置完毕。
采油二厂到油流汇合点管段：
511.97?1.97 向上取整，取N=2（个）泵站数：N?； 260L80.7?40.35(km) 泵站间距：LR??N2由公式（6-3）得：
0.06032?0.25?(18.24?10?6)0.25?0.0063(m) i?0.0246?0.26675?0.25（1）取首站与第二站的站间距为40.35km，由公式（6-4）得进口压力为：
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