管道输送工艺课程设计
Ht?260?1.011?0.0063?40.35?103?3(m)?30(m)
不符合要求，故需缩小站间距。
（2）取首站与第二站的站间距为35km，由公式（6-4）得进口压力为：
Ht?260?1.011?0.0063?35?103?37(m)
符合要求，故第二站布置在距离首站35km处。
到达油流汇合处剩余压头为：
Ht?260?37?1.011?0.0063?(80.7?35)?103?6(m)
所以根据上述设计及计算，采油二厂油品能够顺利输送到油流汇合点处，故此条管路泵站布置符合要求并布置完毕。
采油三厂到油流汇合点管段：
531.8?2.06 向下取整，取N=2（个）泵站数：N?； 258L55.89?28(km) 泵站间距：LR??N2由公式（6-3）得：
0.04182?0.25?(16.15?10?6)0.25?0.0094(m) i?0.0246?5?0.250.2129（1）取首站与第二站的站间距为28km，由公式（6-4）得进口压力为：
Ht?258?1.011?0.0094?28?103?8.1(m)?30(m)
不符合要求，故需缩小站间距。
（2）取首站与第二站的站间距为23km，由公式（6-4）得进口压力为：
Ht?258?1.011?0.0094?23?103?39(m)
符合要求，故第二站布置在距离首站23km处。
到达油流汇合处剩余压头为：
Ht?258?39?1.011?0.0094?(55.89?23)?103?15.6(m)
所以根据上述设计及计算，采油三厂油品能够顺利输送到油流汇合点处，故此条管路泵站布置符合要求并布置完毕。
油流汇合点到炼油厂管段：
1651?6.94 向上取整，取N=7（个）泵站数：N?； 238L348.64?50(km) 泵站间距：LR??N7由公式（6-3）得：
0.1492?0.25?(16.75?10?6)0.25?0.0045(m) i?0.0246?5?0.250.3976 26
管道输送工艺课程设计
（1）取首站与第二站的站间距为50km，由公式（6-4）得进口压力为：
Ht?238?1.011?0.0045?50?103?10.5(m)?30(m)
不符合要求，故需缩小站间距。
（2）取首站与第二站的站间距为45km，由公式（6-4）得进口压力为：
Ht?238?1.011?0.0045?45?103?33(m)
符合要求，故第二站布置在距离首站45km处。
（3）取首站与第三站的站间距为95km，由公式（6-4）得进口压力为：
Ht?238?33?1.011?0.0045?(95?45)?103?44(m)
符合要求，故第三站布置在距离首站95km处。
（4）取首站与第四站的站间距为145km，由公式（6-4）得进口压力为：
Ht?238?44?1.011?0.0045?(145?95)?103?54.5(m)
符合要求，故第四站布置在距离首站145km处。
（5）取首站与第五站的站间距为195km，由公式（6-4）得进口压力为：
Ht?238?54.5?1.011?0.0045?(195?145)?103?65(m)
符合要求，故第五站布置在距离首站195km处。
（6）取首站与第六站的站间距为245km，由公式（6-4）得，进口压力为：
Ht?238?65?1.011?0.0045?(245?195)?103?75.5(m)
符合要求，故第六站布置在距离首站245km处。
（7）取首站与第七站的站间距为295km，由公式（6-4）得，进口压力为： Ht?238?75.5?1.011?0.0045?(295?245)?103?86(m)?80(m) 不符合要求，故需增大首站与第七站的站间距。
（8）取首站与第七站的站间距为300km，由公式（6-4）得，进口压力为：
Ht?238?75.5?1.011?0.0045?(300?245)?103?63(m)
符合要求，故第七站布置在距离首站300km处。
则到达末站剩余压头为：
Ht?238?63?1.011?0.0045?(348.64?300)?103?80(m)?65(m) 根据上述设计及计算，三个采油厂汇合后的油品能够顺利输送到炼油厂，故此条干线管路泵站布置符合要求并布置完毕。
6.2 最小输量
管道的最小输量为： Gmin?K?DL （6-5）
TRmax?T0clnTZmin?T027
管道输送工艺课程设计
式中 Gmin——管道最小输量，kg/s；
K ——总传热系数，W/(m2??C)； D ——管道外径，m ； L ——加热站间距，m ； C ——原油比热容，J/(kg??C)； TRmax——加热站的最高出站温度，?C； T0——管道周围的自然温度，?C；
TZmin——加热站的最低进站温度，?C。
故将三个采油厂原油输送到炼油厂的干线最小输量由公式（6-5）得：
GminK?DL1.02?3.14?(0.4064?0.035)?58.11?103???65.67kg/s
TRmax?T058?6.752.1?103lncln35?6.75TZmin?T0
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7 工艺计算（方案二）
7.1 计算体积流量
由公式（4-1）得： 采油一厂：
G?107121?107Q???0.0469(m3/s)
??8400?3600852.81?8400?3600采油二厂：
G?107156?107Q???0.0603(m3/s)
??8400?3600855.81?8400?3600采油三厂：
G?107107?107Q???0.0418(m3/s)
??8400?3600846.81?8400?3600采油一厂、二厂总流量：
Q?0.0469?0.0603?0.1072(m3/s)
三个采油厂总流量：
Q?0.0469?0.0603?0.0418?0.149(m3/s)
7.2 管道材质及规格选择
7.2.1管道管径
采油一厂到采油二厂管道：
假设该管段取经济流速为V=1.0m/s,由公式（4-2）得：
d?4Q4?0.0469??0.244(m) ?V3.14?1.0采油二厂到油流汇合点管道：
假设该管段取经济流速为V=1.0m/s,由公式（4-2）得：
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d?4Q4?0.1072??0.370(m) ?V3.14?1.0采油三厂到油流汇合点管道：
假设该管段取经济流速为V=1.0m/s,由公式（4-2）得：
d?4?0.0418?0.231(m)
3.14?1.0油流汇合点到炼油厂管道：
假设该管段取经济流速为V=1.2m/s,由公式（4-2）得：
d?4?0.149?0.398(m)
3.14?1.27.2.2 选择管道壁厚及管径
设计管道选用A级钢管，钢号为L485（X70），经查表得其最低屈服度
?s?485MPa，焊缝系数K?1.0，钢管壁的导热系数为48W/(m??C)
由公式（4-4）得：[?]?K??st?0.72?1.0?485?1.0?349.2(MPa) 采油一厂到采油二厂管道壁厚：（同方案一）
由公式（4-3）、（4-5）得：
pDp(d?2?)pd7.0?244???2.5mm 得??2[?]2[?]2([?]?p)2?(349.2?7)??采油二厂到油流汇合点管道壁厚：
??pd7.0?370??3.8mm
2([?]?p)2?(349.2?7)采油三厂到油流汇合点管道壁厚：（同方案一）
??pd7.0?231??2.4mm
2([?]?p)2?(349.2?7)油流汇合点到炼油厂管道壁厚：（同方案一）
??pd7.0?398??4.1mm
2([?]?p)2?(349.2?7)根据以上计算，选择钢号为L485(X70)的直缝高频焊钢管，规格如下： 采油一厂到采油二厂管段： ?219.1?3.2，内径d=212.9mm，公称直径DN200； 采油二厂到油流汇合点管段：?355.6?4.0，内径d=347.6mm，公称直径DN350；
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