板传来恒荷载 2.99?2.3?6.877KN/m 次梁自重 0.2?(0.5?0.08)?25?2.1KN/m 次梁粉刷 0.02?(0.5?0.08)?2?17?0.2856KN/m 小计 g?902626KN/m 活荷载 q?5.0?2.3?11.5KN/m
组合一 1.2g?1.4q?1.2?9.2626?1.4?11.5?27.22KN/m
组合二 1.35g?1.4?0.9?q?1.35?902626?1.4?0.9?11.5?26.99KN/m 所以荷载总设计值取27.22KN/m 2. 计算简图
次梁在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为250mm?600mm。 计算跨度：中间跨l0?ln?7200?250?6950mm
边跨l0?ln?b/2?取l0?7075mm，
因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。
7?20?01?202?50mm/?22ln4?0/mm2 7075
3. 内力计算
由表11-1、11-3可分别查得弯矩系数和剪力系数。 弯矩设计值：
2M1??MB?(g?q)l0/11?27.22?7.075211?123.86KN?m 2M2?(g?q)l0/16?27.22?6.95216?82.17KN?m 2MC??(g?q)l02/14??27.22?6.95214??93.91KN?m
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剪力系数：端支座内侧0.45，离端第二支座左侧0.60，右侧0.55，中间支座左侧0.55，右侧0.55 剪力设计值：
VA?0.45(g?q)ln1?0.45?27.22?6.955?85.19KN VBl?0.60(g?q)ln1?0.60?27.22?6.955?113.6KN VBr?0.55(g?q)ln1?0.55?27.22?6.95?104.05KN Vc?0.55(g?q)ln1?0.55?27.22?6.95?104.05KN
（4）承载力计算 1）正截面受弯承载力
正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取
b?f?l0/3?7200/3?2400mm，和b?00?22002?400f?b?sn?2mm中较小值，故
b?f?2400mm，除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面纵向钢筋按一排布置。
环境类别一级，C30混凝土， 梁的最小保护层厚度c=20mm,一排纵向钢筋h0=500-45=455mm,二排纵向钢筋h0=500-63=437mm,?1?1.0，fc?14.3N/mm2，
ft?1.43N/mm2，纵向钢筋采用HRB500，fy?435N/mm2，箍筋采用HRB400级钢筋，fyv?360N/mm2。正截面承载力计算过程列于表11-7。经判别式
?1fcb?fh?f(h0?h?f2)?14.3?2400?80?(455?40)?1105KN?m?123.86KN?m，判断跨
内截面均属于第一类T性截面。
次梁正截面受弯承载力计算
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截面 弯矩设计值(KN﹒m) ?s? 1 123.86 B -123.86 2 82.17 C -93.91 0.017 2 M/?1fcbh00.224 0.011 0.155 ? As? 0.017 0.257 0.011 0.170 624 ?bh0?1fc/fy 743 413 514 选配钢筋（mm2） 1φ14+2φ18 2φ16+3φ14 AS=662.9 AS=863 3φ14 AS=461 3φ16 AS=603 计算结果表明，支座截面的?均小于0.35，符合塑性内力从分布的原则，
AS461f1.43??0.461%,此值大于0.45t?0.45?0.18%,同时大于0.2%,满bh200?500fy360足最小配筋率的要求。
2）斜截面受剪承载力计算： 验算截面尺寸：
hw?h0?h?f?440?80?360mm，因hw/b?360/200?1.8?4，截面尺寸按下
验算0.25?cfcbh0?0.25?1.0?14.3?200?440?312.46?103N?Vmax?113.6KN
故截面尺寸满足要求.
验算是否按计算配置腹筋
0.7ftbh0=0.7*200*14.3*440=88.09KN<113.6KN 故需按计算配置腹筋。 计算所须腹筋：
采用?6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。由0.7ftbh0?fyv可得箍筋间距：
ASV/S=(V-0.7ftbh0)/fyv*h0=0.193 ASV=101mm2 s=523mm>200mm
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Asvh0?V, S
调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减少20%，现调整箍筋间距s?0.8?523?418.4mm>200mm,最后取箍筋间距s=200mm,为方便施工，沿梁长不变。 实际配筋率?sv?满足要求。
5.主梁设计
主梁按弹性理论设计。 （1） 荷载设计值
为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来恒荷载 9.2626?7.2?66.7KN 主梁自重(含粉刷)
（ 0.60－0.08）?0.25?2.3?25?2?(0.6－0.08)?0.02?17?2.3?8.29kN G?1.2?(66.7?8.29)?89.99KN 取 G ?90KN 恒荷载 ASVf56.61.43??0.1415%?0.24?t?0.24??0.119% bs200?200fyv360活荷载 Q?1.4?5?2.3?7.2?115.92KN 取 Q?116KN （2） 计算简图
主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm ，中间支承在400mm ×400mm 的混凝土柱上。其计算跨度取 边跨ln?6900?200?120?6580mm, 因 0.025 ln?164.5mm?a?185mm ， 2l0?1.025ln?b/2?1.025?6580?400/2?6944.5mm近似取l0?6945mm 中跨 l0?6900mm
主梁的计算简图见图11-28,
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6945 6900 6945 因跨度相差不超过10%,故可利用附表6-2计算内力。 （3） 内力设计值及包络图。
1）弯矩设计值
弯矩 M?k1Gl0?k2Ql0式中的系数k1,k2由附表6-2中相应栏内查得。
M1,max=0.244?90?6.945?0.289?116?6.945?385.3KN?m MB,max=?0.267?90?6.945?0.311?116?6.945??417.4KN?m
M2,max?0.067?90?6.90?0.200?116?6.90?201.7KN?m 2）剪力设计值 剪力 V?k3G?k4Q
式中的系数k3,k4由附表6-2中相应栏内查得。
VA,max?0.733?90?0.866?116?116.4KN VBl,max??1.267?90?1.311?116??266.1KN VBr,max=1.0?90?1.222?116?231.8KN
3)弯矩、剪力包络图 弯矩包络图
1第1,3跨有可变荷载，第二跨没有可变荷载，有附表6-2知，支座B或C得弯○矩值为：
MB=MC=-0.267?92?6.945-0.133?108?6.945?-270.35KN?m，在第一跨内一支座弯矩MA=0,MB=-270.35KN﹒m的连线为基线，作G=92KN,Q=108KND的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点处弯矩值分别为：
M11270.35?372.88KN?m（与前面计算?G?Q?l0?B??92?108??6.945?3333的 M1max=372.67KN.接近 ）
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