2M112?270.35?282.77KN?m ?G?Q?l0?B??92?108??6.945?3333在第2跨内支座弯矩MB=-270.35KN﹒m,MC=-270.35KN﹒m的连线为基线，作G=92KN,Q=0的简支弯矩图，的得集中荷载作用点处的弯矩值：
11Gl0?MB??92?6.9?270.35??58.75KN?m 332第1,2跨有可变荷载，第3 跨没有可变荷载 ○
第1跨内:在第1跨内以支座弯矩MA=0,MB=-403.87KN﹒m的连线为基线，作G=92KN,Q=108KN的简支梁弯矩图，的第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处
弯
矩
值
分
别
为
：
M11403.87?328.38KN?m ?G?Q?l0?B??92?108??6.945?3333
2M112?403.87?193.75KN?m ?G?Q?l0?B??92?108??6.945?3333在第2跨内，MC=?0.267?92?6.945?0.089?108?6.945??237.35KN?m，以支座弯矩MB??403.87KN?m,MC??237.35KN?m的连线为基线，作G=92KN,Q=108KN的简支梁弯矩图，得
2?MB-MC?112??92?108??6.945?237.35???403.87?237.35??114.64KN?m ?G?Q?l0?MC?33332?MB-MC?111??92?108??6.945?237.35???403.87?237.35??170.14KN?m ?G?Q?l0?MC?33333第2跨有可变荷载，第1,3跨没有可变荷载 ○
MB?MC??0.267?92?6.945?0.133?108?6.945??270.35KN?m 第2跨两集中荷载作用点处的弯矩为：
11?G?Q?l0?MB??92?108??6.945?270.35?192.65KN?m(与前面计算的33M2,max=191.57KN﹒m接近) 第
1,3
跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：
27?0K.N35m?122.86
1111Gl0?M??92?6.9?45?B3333
- 10 -
1212Gl0?MB??92?6.945??270.35?32.65KN?m 3333剪力包络图： ?第一跨
VA,max?163.90kN，过第一个集中荷载后为，V=163.90—92—108= -36.1kN； 过第二个集中荷载后为：V= -36.1-92-108=-169.9k N ；VBl,max?-263.22kNN，过第一个集中荷载后为：V= -263.22+92+108= -63.22kN；过第二个集中荷载后为：V= -63.22+92+108=136.78kN ?第二跨
VBr,max?227.98kN，过第一个集中荷载后为：227.98-92=135.98kN；当可变荷载作用在第二跨时VBr=1.0×92+1.0×108=200kN，过第一个集中荷载后为：V=200—92—108=0
主梁的弯矩包络图和剪力包络图见下图：
弯矩包络图。
- 11 -
剪力包络图
(4)承载力计算
C30混凝土，?1?1,fc?14.3N/mm2，ft?1.43N/mm2；纵向钢筋采用HRB500,fy?435N/mm2。箍筋采用HPB300，fyv?270N/mm2；
1） 正截面受弯承载力计算
跨内按T形截面计算，因hf'/h0?80/560?0.14?0.1,翼缘计算宽度按
l0/3?6.9/3?2.3m和b+sn?300?6600?6.9m中的较小值确定，取bf'?2.3m B支座的弯矩值设计值MB?MB,max?V0b??403.87?200?0.4/2??363.87kN?m。2纵向受力钢筋除B支座截面为2排外，其余截面布置均为1排。跨内截面经判别为
?1fcbf'hf'(h0?hf'/2)?1.0?14.3?2300?80?(560?40)?1368.26kN.m?Mmax?403.87KN?m属于第一类T形截面。正截面受弯承载力的计算过程列于下表。
- 12 -
主梁正截面承载力计算
截面 弯矩设计值（kN﹒m） 1 372.67 0.036 0.982 1557.88 2φ18+3φ25(弯) As=1982 B -458.97 0.327 0.794 2474.6 2φ20+3φ25（弯）+2φ14 As=2465 191.57 0.019 0.990 794.4 2φ20+1φ18 As=829.1 2 -58.75 0.047 0.976 257.7 2φ20 As=254.5 ?s?M/?1fcbh02 ?s=1?1?2?s/2 As?M/?sfyh0 选配钢筋（mm2） ??主梁纵向钢筋的弯矩和切断按弯矩包络图确定。
2)斜截面受剪承载力 验算截面尺寸：
hw?h0?hf'?560?80?480mm,因hw/b?480/300?1.6?4属于厚腹梁，截面尺寸按下试验算： 0.25?cfcbh0?0.25?14.3?300?560?600.6kN?Vmax?263.22kN知截面尺寸符合要求。计算是否按计算配置腹筋
0.7ftbh0?0.7?1.43?300?560?168.168KN?Vmax?263.22KN 需按计算配置腹筋
计算所需腹筋，采用 8@200mm双肢箍筋：
AsvVcs?0.7ftbh0(244.524?168.168)?103???0.505mm sfyvho270?560采用φ8双支箍 Asv=101mm2 故s=
101?200mm 配置φ8@200箍筋 0.505VA，max=163.90KN Bl,max V=263.22KN>VCS 故在B界面左侧次梁范围内加密箍筋 可配置φ8@160箍筋 验算最小配箍率 ?sv?ASVf1011.43??0.168%?0.24t?0.24??0.127% 满足要求 bs300?200fyv270次梁两侧附加横向钢筋的计算： - 13 - 次梁传来的集中力Fl?80.04?108?188kN?173KN,h1?600?500?100mm,取附加箍筋布置范围s?2h1?3b?2?100?3?200?800mm。取附加箍筋φ8@200mm双肢, 则在长度s内可布置附加箍筋的排数，m=800/200+1=5排，次梁两侧各布置3排。另加吊筋1 φ12,Asb?113.1mm2 由式 2fyAsbsin??m?nfyvAsv1?2?435?113.1?0.707?5?2?270?50.3?205.376kN?Fl满足要求。 因主梁的腹板高度大于450mm，需在梁侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm,现每侧配2φ10, ，满足要求 157/?300?480??0.11%?0.1%，七、楼梯设计 楼梯样式为现浇板楼梯。 踏步尺寸为150×280mm，C30混凝土，板用筋为HPB300，梁为HRB500。楼梯均布活荷载按q=3.5kN/m2计算。 7.1 梯段板设计 层高4.5m,踏步尺寸150mm×300mm,采用C30混凝土，板采用HPB300钢筋，梁纵筋采用HRB500钢筋。楼梯上均布活荷载标准值为qk?3.5kN/m2 (1)梯段板的设计 取板厚 h=120mm,约为板斜长的 1/35，板的倾斜角 tan??150/300?0.5,cos??0.894 - 14 -