钢管的受剪应力计算值 19.897 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!
钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 5.801 + 0.708 = 6.510 kN/m； 钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×6.51×9004 /(100×206000×10.78×104)=1.302mm；
钢管的最大允许挠度 [ω]=0.900×1000/250=3.600 mm；
钢管的最大挠度计算值 ω= 1.302 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=3.6 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算 ○
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)31.950= 49.725 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.500 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.23(49.725 + 0.500 )+ 1.434.500 = 66.570 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
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当n＞2时：
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
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经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.654 kN，中间支座最大反力Rmax=10.925； 最大弯矩 Mmax=0.245 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.132 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.245×106/4490=54.586 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 54.586 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
（八）、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
（九）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.925 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（十）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算: ○
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.654 kN ；
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脚手架钢管的自重： N2 = 1.230.14935.1=0.911 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.23(0.90/2+(1.00-0.35)/2)30.9030.50=0.419 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.23(0.90/2+(1.00-0.35)/2)30.9030.1803(1.50+24.00)=3.842 kN；
N =0.654+0.911+0.419+3.842=5.825 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.15531.731.2 = 2.356 m； Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.316 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5825.406/(0.316×424) = 43.478 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 43.478 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2) k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.004 ； 上式的计算结果：
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立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.18531.0043(1.2+0.432) = 2.379 m； Lo/i = 2379.48 / 15.9 = 150 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.308 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5825.406/(0.308×424) = 44.608 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 44.608 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: ○
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.925 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.230.1493(5.1-1.95)=0.911 kN； N =10.925+0.911=11.488 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.185 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.18531.731.2 = 2.417 m； Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.301 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11487.784/(0.301×424) = 90.013 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 90.013 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
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