2）取改变后翼缘宽b1?改变后截面
1?10?950
2?16?160h?160mm得实际改变点位置x1 6改变截面后板梁截面积Af1?16?1.6?2?95?1?146.2cm2 改变截面段内梁自重g01?1.2?146.2?10?4?7.85?9.81?1.35kN/m
16?98.23?15?953改变截面后梁惯性矩Ix1??190902.81cm4
12改变截面后梁截面模量Wx1?Ix1190902.81??3888.04cm3 h298.22改变截面后截面能抵抗的弯矩
M1??xfWx1?1.05?215?3888.04?103?10?6?877.73kN?m
又因M1?11g0Lx?g0x2?Px，将M1值代入 22解得x?2.55m
构造要求由b过渡到b1需做成不大于1:2.5的斜坡，故 实际改变点位置x1?x?2.5??3）截面改变后折算应力 截面改变处的腹板顶端的正应力
??M1hw950877.73?106?2?2?218.39N/mm2 Ix1190902.81?104b?b1??0.28?0.16???2.55?2.5????2.4m 22????考虑截面改变引起的自重改变对截面改变处剪力的影响
V1?Vmax?g01x?345.77?1.35?2.55?342.33kN
Sx1?16?1.6?95?1216cm3 2V1Sx1342.33?103?1216?1032 ????21.81N/mm4Ix1tw190902.81?10?10截面改变处腹板和翼缘连接处的折算应力
?2?3?2?218.392?3?21.812?221.63N/mm2?1.1f?236.5N/mm2
（4）挠度验算
由前面可知，未改变截面时相对挠度为
vMxkL978.54?106?10.8?10311 ????54L10EIx10?2.06?10?280493.98?10547400截面改变引起的挠度增大系数
??x??1?Ixx?1?280493.98??2.55??2.55???v?1???1?64?48?1???1??64?48????????????1.0655?Ix1?LL5190902.8110.810.8???????????33截面改变后相对挠度
v1v111??v??1.065???LL547514400，可
（5）翼缘焊缝的计算
因在第（6）步中将设置横向加劲肋以传递集中力P，故在（7.61）式中取F为零，则（7.61）式简化为梁端截面：
截面改变引起自重变化使梁端剪力Vmax变小，偏于安全考虑，仍取Vmax?345.77kN，Sx1?1216cm3，Ix1?190902.81cm4
VmaxSx1345.77?103?1216?103hf???0.98mm
1.4ffwIx11.4?160?190902.81?1041VS1??ffw 1.4hfIx翼缘改变处截面：
V1?342.33kN，Sx?3291.965cm3，Ix?280493.98cm4
V1Sx342.33?103?3291.965?103hf???1.79mm
1.4ffwIx1.4?160?280493.98?104构造要求：
hf?1.5t?1.5?16?6mm
最后取hf?6mm
（6）中间加劲肋的布置以及截面尺寸的选定 1）加劲肋布置
按照构造要求设置加劲肋
??80,需设置横向加劲肋h0950 ??95?tw10，不设置纵向加劲肋??150间距要求475mm?0.5h0?a'?2h0?1900mm 考虑到集中力作用点位置，取a'?1800mm 2）局部稳定验算 受压翼缘未受扭转约束 由（7.67b）?b?h0tw15395?1?0.62?0.85
235153?fy?cr?f?215N/mm2
又
a1800??1.89?1.0，则由（7.72b） h0950?s?h0tw415.34?4?h0a?2fy235?9541?5.34?4?1.892?0.912，0.8??s?1.2，
?cr??1?0.59??s?0.8??fv??1?0.59??0.912?0.8???125?116.74N/mm2
按照局部压应力计算要求（7.11）式可知，无需计算局部压应力
?c?0
区格1
a'?1800mm处弯矩 M1'?21111g0La'?g0a'?Pa'??1.706?10.8?1.8??1.706?1.82?336.56?1.8?619.63kN?m2222梁端弯矩M0'?0
a'?1800?x?2400，截面惯性矩为Ix1，ymax?hw2
?M??'0?M1'ymax0?619.63?10695022 ???77.09N/mm42Ix12190902.81?10???区格1和区格2交界处左边的剪力
V1'?Vmax?g01a'?345.77?1.35?1.8?343.34kN
?V??max?V1'?345.77?343.34??103??36.27N/mm2 2hwtw2?950?10?由局部稳定验算条件（7.81）
???????c?77.09??36.27??????????????0?0.225?1，可 ???????215116.74????c,cr?cr??cr?2222区格2
a?2a'?3600mm处弯矩
'M2?1111g0La?g0a2?Pa??1.706?10.8?3.6??1.706?3.62?336.56?3.6?1233.73kN?m22222a'?3600?x?2400，截面弯矩为Ix
?M??'1'ymax?619.63?1233?M2.73??1069502???156.92N/mm2 42Ix2280493.98?10?区格2和区格3交界处（集中力P作用点）左边的剪力
V2'?Vmax?g01x?g0?a?x??345.77?1.35?2.55?1.706??3.6?2.55??340.54kN
?V???V2'?343.34?340.54??103??35.99N/mm2 2hwtw2?950?10'12222????????c?156.92??35.99??????????????0?0.628?1，可 ????????215??116.74?c,cr?cr??cr?区格3
?M??'2?Mmaxymax?1233.73?1236.49??10695022 ???209.16N/mm42Ix2280493.98?10?区格2和区格3交界处（集中力P作用点）右边的剪力
V2''?V2'?P?340.54?336.56?3.98kN
?V???V0'?3.98?0??103??0.21N/mm2?0 2hwtw2?950?10''2222????????c?209.16???????????0?0?0.92?1,可 ???????215??c,cr?cr??cr?3）加劲肋的尺寸选定 由（7.88）式
?'h0?bs?30?40?71.1mm ?bs'?ts??4.78mm15?bs'?75mm考虑加劲肋与改变后的截面翼缘平齐，取'
ts?6mm（7）端部支承加劲肋（突缘式）计算 1）支承加劲肋截面尺寸 由附表1.1得fce?325N/mm2 支座反力N?3131P?gL??336.56??1.706?10.8?514.05kN2222
支承加劲肋截面宽度bs'?b1?160mm
N?fce，Ace?bsts AceN514.05?103需要支承加劲肋截面厚度ts???9.89mm
bsfce160?325为保证梁在支座处有较强刚度，取支承加劲肋厚度与翼缘板厚度相同ts?16mm，加劲肋端面刨平顶紧，突缘伸出板梁下翼缘底面长度取20mm，满足20mm?2ts 故支承加劲肋截面取?16?160 2）支承加劲肋在腹板平面外的稳定