a) 采用热轧或锻造方法制造，不得采用钢板加工；
b) 必须采用钢板加工；
c) 可以采用热轧和锻造；也可以采用钢板卷制加工，但需按GB150－98第9条提出的要求加以限制。
33根据GB150－98的规定多层包扎容器层板纵向接头属于（c）
a) A类焊接接头 b) B类焊接接头 c) C类焊接接头 d) D类焊接接头
34 根据GB150－98的规定下列哪种材料制成的压力容器，不管钢材厚度δs为多少，都应进行焊后热处理。（d）
a) 16MnR b) 16Mn c) 15MnVR d) 07MnCrMoVR
35 根据GB150－98的规定，图样注明盛装毒性程度为极度或高度危害介质的容器，都应进行焊后热处理吗？（a）
a) 可以 b) 不可以
a) 射线检测 b) 超声检测 c) 磁粉或渗透检测
36根据GB150－98的规定，对于堆焊焊缝表面，采用的无损检测方法是（c）。 37根据GB150－98的规定，碳素钢、16MnR正火15MnVR钢进行液压试验时，液体温度不得低于（a）
a) 5℃ b) 10℃ c) 15℃ d)
38 设计盛装石油液化气的储存容器，应参照标准（b）的规定，选取设计等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件。使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采取高颈对焊法兰，金属缠绕垫片（带外环）和高强度螺栓组合。
a)GB9112~9128 b) HG20592~20635 c)HGJ44~76 d) JB/T74~90 a) GB150附录J或JB4732附录H b) HGJ17 c) HG20583
39 焊接接头的设计可参照（a、 c）
40 用焊接方法装设在压力容器上的补强圈以及周边连续焊的起加强作用的垫板应至少设置一个不小于（b）的泄漏信号指示孔。
a) M10 b) M6 c) M 8
a)无量纲参数 b) 应力 c) 应变 d) 应力与弹性模量的比值。 a) 操作压力0.05MPa，设计压力为0.1Mpa
41 外压容器算图中，系数A是（a、 c 、d） 42 GB150不适用于下列哪些容器（b 、d）
b)石油液化气钢瓶（经常搬运的） c) 立式容器 d) 火焰加热容器 43 一下哪些元件是受压元件（a、 b、 c）。
a) 壳体锥壳封头 b) 人孔平盖 c) 加强圈 d) 支座垫板 44 压力容器元件的金属温度是指该元件的金属的（c）
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a) 表面温度的较高者 b)内外表面温度的平均值 c) 截面温度的平均值
45 椭圆封头计算公式中的K称为形状系数，其意义是封头上的（c）应力与对接筒体的（d）薄膜应力的比值。
a)最大薄膜 b) 最大弯曲 c) 最大总 d) 环向 e) 轴向
a) 液柱静压 b) 雨、雪载荷 c) 惯性力 d) 设计压差
46 压力容器设计时一般不考虑（b 、c）载荷。
47 法兰设计压力较高时，一般选用m和y（c）的垫片；当垫片预紧载荷远大于操作载荷时，宜改选（a 、b）较小的垫片。
a) m b) y c) 较大 d) 较小
48 法兰设计压力较高时，如选用强度级别较低的螺栓，会因所需螺栓面积（a），使螺栓中心圆直径（a），导致螺栓力臂（a），造成螺栓设计的不合理。
a) 增大 b) 减小
49 压力面积补强法与等面积补强法的补强区别是壳体的有效补强范围不同，前者为圆柱壳（a），后者为平均受拉伸的（f）应力衰减范围。
a) 环向薄膜 b) 环向弯曲 c) 轴向薄膜
d) 轴向弯曲 e) 平板开大孔孔边 f) 平板开小孔孔边
50 一台压力容器由四个受压元件组成，经计算四个受压元件的最大允许工作压力分别为PW1=2.14Mpa；PW2=2.15Mpa；PW3=2.25Mpa；PW4=2.41Mpa；请确定该容器的最大允许工作压力PW（a）
a) 2.14Mpa b) 2.15Mpa c) 2.25Mpa d) 2.41Mpa 51 热壁加氢反应器不使用与下列哪些壳体结构（a 、d） a) 单层卷制 b) 热套 c) 锻焊 d) 多层包扎
52 该材料的[σ]t＝83Mpa，查表的B值为88Mpa，该设备的外压轴向压缩力计算结果应是（b）
a) 通过 b) 不通过 c) 无法判断
53在操作过程中，若法兰分别承受内压和外压的作用，则法兰应按 ( C )工况进行设计。(见GB150 9.6 条)
a) 内压 b) 外压 c) 两种压力
判断
1 GB150内压筒体壁厚计算公式称中径公式。（√）
2 GB150规定凸形封头包括椭圆形封头、碟形封头、球冠形封头和半球形封头。（√） 3 GB150内压球壳壁厚计算公式的使用范围PC≤0.4[σ]tυ（×）【0.6[σ]tυ】 4 工作压力是指【正常】工作时，容器顶部可能达到的最高压力。（×）
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5 20R制筒体成形后【不】包括腐蚀裕量的最小厚度应不小于3mm。（×） 6 容器的制造、检验与验收除符合相应标准外，还应符合图样要求。（√）
7 封头各种【不相交】拼接焊缝中心线间距离至少应为封头钢材厚度δs的3倍，且不小于100mm。（×）
8 满足平衡条件和变形连续条件的内力系是存在的并且是唯一的。（√） 9 无论圆筒还是球壳，在外压计算中都是利用曲线查计算系数A。（×） 10 压力容器设计时，应考虑的主要载荷是压力载荷，包括内压或外压。（×） 11 法兰的环向应力表示着法兰环的偏转大小，锥颈尺寸较大的法兰，环向应力较小，但径向应力会较大。（√）
12复合管板的复层厚度，不允许计入管板的有效厚度。（×） 13 外压加强圈应设置在容器的外表面。（×）
14 只有在满足一定的条件下，才允许加强圈断开一定距离。（√）【GB150 40页此截面应具有加强圈所需要的惯性矩】
15 某夹套容器，内筒操作条件为真空，夹套内为0.25Mpa加热蒸汽，现设定内容设计压力为－0.4Mpa（外压）夹套设计压力为0.3Mpa。（×）
16 球冠形封头的厚度是根据封头球面部分的环向与经向应力按一倍许用应力控制进行设计的，该应力由薄膜应力与弯曲应力组成。（×）
17 用螺栓连接的圆平盖，在内压作用下最大应力发生在中心，内壁受压缩，外壁受拉伸。（√）
18 垫片接触宽度是指法兰预紧后，垫片可能与密封面接触的宽度。（×）
19 安全阀安装在压力容器的第一个管法兰密封面以外，因此不属于GB150压力容器的划定范围，故安全阀的要求只应复合《容规》的规定。（×）GB150中3.3.4
20 压力容器设计一般不考虑地震力、风载荷和雪载荷。（×） 21 某13m3石油液化气储罐，其罐口选用NPT螺纹连接。（×）
（选取压力等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件。使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采用高颈对焊法兰、金属缠绕垫圈（带外环）和高强度螺栓组合。）
22 确定压力试验的试验压力时，P应为容器的设计压力或最高允许工作压力。（√） 23 垫片系数m越大的垫片，在操作状态下所需要的压紧力越大，对法兰设计不利，为此在压力较高的条件下，一般应选用m较小的垫片。（×）
24 法兰的螺栓通孔应与壳体主轴线或铅垂线对中布置。（×）
25 对易燃或Ⅱ、Ⅲ级毒性的介质，选用管法兰的公称压力不得低于1Mpa。（√） 26 外压容器筒体的不圆度是造成其失稳的主要原因。（√）
27外压容器加强圈因起加强作用而必须围绕整个圆周，不得断开，并应采用连续焊。[连续焊或间断焊] ( × )
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28 K≤1 的椭圆形封头的有效厚度应不小于封头内直径的0.15％，这是考虑在内压作用下封头局部不会出现弹性失稳的要求。( √ )
29无折边球面封头和锥形封头与筒体的连接均应采用全焊透焊缝结构。( √ ) 30不另行补强的最大开孔直径，当壳体名义厚度小于或等于12mm 时，接管公称直径小于或等于50mm[80mm]。 ( × )
31校核耐压试验压力时[的圆筒薄膜应力]，所取的壁厚应[取名义厚度]扣除壁厚附加量，[卧置试验时]对液压试验所取的压力还应计入液柱静压力。 ( × )
32 选用垫片的材料和类型时应考虑：被密封介质的腐蚀性，被密封介质的压力和温度，操作的平稳性。 ( √ )
33耳式支座设计选用时仅需考虑设备的总质量和偏心载荷。[还应计入水平载荷即风载荷或地震载荷] ( × )
34主要受压元件系指压力容器中主要承受总体一次薄膜应力的元件。[还有承受一次弯曲应力的元件如平盖，受力件如M36 以上的设备主螺栓等] ( × )
第四部分 制造
填空
1 凸 形封头和 热 卷筒节成型后的厚度，不得小于该部件的名义厚度减去钢板厚度负偏差。
2 内压容器壳体同一断面最大内径和最小内径应不大于断面内径 的1％，且不大于 25 mm。
3 容器上凡被补强圈、 支座 、 垫板 等覆盖的焊缝，均应打磨至与母材齐平。 4 容器施焊前应按 JB4708 进行焊接工艺评定。
5要求焊后热处理的容器，一般应在热处理 前 进行返修。
6 公称直径小于250 mm 的接管与接管的B类焊接接头可不进行RT与UT检测。 7 碳素钢、16MnR制容器进行水压试验时，水温不得低于 5 ℃。 8 壳体加工成形后的最小厚度，应不包括 腐蚀裕量 。 9 焊接街头由 焊肉 、 熔合区 、热影响区 三部分组成。
10 有防腐要求的不锈钢及复合钢板容器，不得在防腐面采用 硬印 作为材料和焊工的确认标记。
11 坡口表面不得有裂纹、 分层 、夹杂 等缺陷。
12 不等厚钢材对接若超过GB150中10.2.4.3规定的厚度差时，可采用如下处理方式：单面削薄厚板边缘， 双面削薄厚板边缘 用 堆焊方法 将薄板边缘焊成斜面。
13 带颈法兰应采用 热轧 或 锻件 加工。 14 锻件法兰应经 正火 或 完全退火 热处理。
14
15 压力容器当分段热处理时，加热重叠部分长度至少为 1500 mm.，加热区以外的部分采取保温措施，防止产生 有害的温度梯度。
16 波纹管与设备筒体采用内插或外套的连接焊缝应进行煤油渗透检测。 17膨胀节设计的关键两点是有足够的 强度 和必要的 挠性 。
18 焊接接头与焊缝不同之处时：焊接接头是 焊缝 、 熔合区 及 热影响区 三者之和的总称；而焊缝仅指 焊缝金属 。
19 咬边的危害是：破坏了焊接的连续性 、 降低了焊接接头的力学性能 、 引起应力集中 。
20 焊后热处理应在焊接工作全部结束并检测合格后， 于 耐压试验 前进行。 21 产品焊接试板的材料、 焊接工艺 和 热处理 ，应在其所代表的受压元件焊接接头的焊接工艺评定合格范围之内。
22 焊件预热必须均匀，预热宽度应为 焊缝中心线两侧各取 3倍板厚，且不少于100mm。 23 产品焊接试板的用材应与容器用材具有相同的 钢号 、 规格 和 热处理状态 。 24 凸形封头的成形方法有 冲压 及 旋压 。
25 以封头大小规格不同其制作方式有整体成形、 先拼后焊成形 、 先分瓣成形后组焊 。 26 预热100℃以上时，厚度大于 38 mm的20R制容器应进行焊后热处理。
27 一般来说容器热处理的目的（作用）分为四种 焊后热处理 、 恢复力学性能热处理 、 改善力学性能热处理 、 消氢热处理 。
28 奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时，应严格控制水中的氯离子含量不超过 25mg/L 。试验合格后应立即将 水渍 去除干净。
29 铝、钛制常压容器一般可不进行容器的压力试验，通常进行 盛水 试验。
30 压力容器封头由成形的瓣片和顶圆板拼接制成时，焊缝方向只允许是径 向和 环 向。 GB150 10.2.3.1 条
31 封头各种不相交的拼焊焊接接头中心线间距离至少应为封头钢材厚度δs的 3 倍，且不
小于 100 mm。GB150 10.2.3.1 条
30 在压力容器制造中，焊接接头表面不得裂纹 、未焊透 、未熔合和气孔等缺陷。 《容规》第76 条
选择
1 下列哪些成形过程，可能发生厚度减薄（b、c、d） a 冷成形筒节 b 冷成形凸形封头 c热成形筒节 d 热成形凸形封头 2 封头直边部分的纵向皱折应复合下列哪些要求（a）
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