a) 一类 b) 二类 c) 三类
20 钢制管壳式换热器接管，当设计温度高于或等于300℃时，必须采用( b )法兰。 a) 松式 b) 整体 c) 任意式
21 GB151 规定，换热器管间需要机械清洗时，应采用( c )排列，相邻两管间的净空距离（S-d）不宜小于6mm。
a) 正三角形 b) 转角正三角形 c) 正方形 d) 转角正方形
22 一台换热器未设折流板和支持板，其管板间距为L，则换热管受压失稳的当量长度Lcr 为 (b) 。 (见GB151 图32)
a) L b) L/2 c) L/3 d) L/4
23 钢制管壳式换热器的换热管与管板之间采用强度胀接时，其适用范围为( b )。 a) 设计压力≤2.5MPa、设计温度≤350℃ b) 设计压力≤4.0MPa、设计温度≤300℃ c) 设计压力≤1.6MPa、设计温度≤400℃
24 折流板最小间距一般不小于圆筒内直径的 D ，且不小于50mm。 A) 1/2 B) 1/3 C) 1/4 D) 1/5
25 换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，直管不得超过(a) 条。 a) 1 b) 2 c) 3 d) 4
26 换热管拼接时，同一根换热管的对接焊缝，U 形管不得超过(b) 条。(见GB151 6.3.3 条) a) 1 b) 2 c) 3 d) 4 27 换热管拼接时，最短管长不应小于( b )mm。 a) 100 b) 200 c) 300 d) 400
28 换热管拼接时，对接后的换热管应逐根作液压试验，试验压力为设计压力的( c )。 a) 1.25 倍 b) 1.5 倍 c) 2 倍
29 拼接管板的对接接头应进行无损检测，探伤比例及合格级别( a、b )。 a) 100%X 射线检测II 级 b) 100%超声检测I 级合格(见GB1516.4.1) 30 固定管板换热器压力试验的试验顺序是( b )。 a) 先管程后壳程 b) 先壳程后管程
31换热管壁温的选取应为( d )。
a) 管内流体温度的平均值 b) 管外流体温度的平均值 c) 内外流体温度的平均值 d) 沿换热管金属的温度的平均值
32固定管板换热器管板计算中，按有温差的各种工况计算出的(a) 或(b) 或(c) 中任一 不能满足强度条件时，就需要设置膨胀节。
a) 壳体轴向应力бC b) 换热管轴向应力бt c) 换热管与管板之间连接拉脱力q d) 管板径向应力бr
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判断
1 公称直径300mm，公称压力1.0Mpa的换热器可以按照GB11－1999进行设计制造。（√）
2 使用普通级换热管制造的Ⅱ级管束，仅限于碳钢、低合金钢和不锈钢；有色金属采用高精度、较高精度换热管，因此全部为Ⅰ级管束。（×）
3 当轴向应力引起的应力过大时，宜增加波形数。（√）
4 波纹管波的曲率半径增加一倍时，内压引起的经向弯曲应力将降低两倍左右，但对周向应力没多大影响。（√）
5 薄壁膨胀节轴向位移引起的应力过大时，宜增加波数。（√） 6 固定管板换热器的壳程只要有温差应力存在都应设置膨胀节。（×）
7 GB151管箱和外头盖短节的长度可以不遵循GB150中300mm的最小拼接筒节长度的限制。（√）
8 换热器的接管法兰在设计温度≥300℃时，必须采用整体法兰。（√）
9管板和平盖上开槽时，可把高出隔板槽底面的金属作为腐蚀裕量，但当腐蚀裕量大于槽深时，还应加上两者的差值。 ( √ )
10管程设计压力大于壳程设计压力的换热器，图样上应对换热管与管板连接接头的试验方法和试验压力提出详细要求。 ( √ )
11 GB151-1999 规定管板本身具有与筒体相对接的凸肩时，应采用锻件。( √ ) 12 换热器接管法兰在设计温度高于或等于250℃[300℃]时，应采用对焊法兰。( × ) 13 在换热器设计中，壳体的厚度按GB151-1999 相关公式计算，即可不必[还需]考虑其他因素。[注：如还需考虑最小厚度] ( × )
14 管板和换热管采用焊接连接时，管板的最小厚度应满足结构设计和制造要求，且管板的最小厚度≥12mm。 ( √ )
15 不能保证壳程压力和管程压力在任何情况下都能同时作用时，还是[不] 可以用壳程压力和管程压力的压力差进行管板设计。( × )
16 GB151-1999[ JB4732 ]给出的方法可以计算管板周边不布管区较宽（k>1.0）的情况，或与法兰搭焊连接的固定式管板。( × )
17 管板设计时，当壳程压力和管程压力之一为负压时，需要考虑压差的危险组合。 ( √ ) 18 换热管与管板的连接形式不用胀接就用焊接[或胀焊并用]。 ( × ) 19 采用强度胀接时，换热管材料的硬度一般须低于管板材料的硬度值。( √ )
20介质为有腐蚀或有磨蚀的气体、蒸汽及汽液混合物时应设置防冲板。( √ ) 21 介质为易挥发、易燃、易爆、有毒及贵重物质时，适[不]宜选用填料函式换热器。 ( × ) 22 GB151-1999 规定，换热器中的换热管不允许拼接。( × )
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23 对接后的换热管，逐根进行水压试验时，试验压力为设计压力的1.25[ 2 ] 倍。 ( × ) 24 拼接管板对接接头应进行100%射线或超声检测。按JB/T4730 射线检测不低于Ⅲ级[Ⅱ级]，或超声检测不低于Ⅱ级[Ⅰ级]合格。 ( × )
25 除不锈钢外，拼接后的管板应作消除应力热处理。 ( √ )
26 碳钢或低合金钢制的焊有法兰的管箱或管箱径向开孔超过1/2[ 1/3 ]圆筒内径的管箱，应进行焊后热处理。( × )
27 碳钢、低合金钢的焊有分程隔板的管箱，隔板和法兰施焊后[经整体热处理后]即可加工法兰密封面。 ( × )
28低温换热器的A 类焊接接头应采用双面焊或相当于双面焊的全焊透对接接头。 ( √ ) 29 .低温换热器的U 形换热管采用冷弯，且弯曲半径小于10 倍换热管外径时，冷弯后须进行消除应力热处理。( √ )
30 低温换热器焊接接头两侧母材具有不同冲击试验要求时，焊接接头金属的冲击试验温度应低于或等于两侧母材中的较低者[较高者]。(×)
31 在进行换热器壁温计算时，其符号K 表示以换热管外表面积为基准计算的总传热系数，单位是W/(m2·℃)。 ( √ )
第七部分 塔式容器
填空
1 对于分段交货的塔式容器，制造厂应对其进行 预组装 ，组装后的外形尺寸偏差应符合JB/T4710－2005“9.2”规定。
2 地震影响系数曲线分为四段，分别为 直线上升段 、 平台区段 、 曲线下降段 、 直线下降段 。
3 H/D中的D，对于不等直径的塔或容器，是指各塔段直径的 加权平均值 。
4 利用JB4710给出的抗震设计的计算方法，则塔式容器在地震过程中处于 弹塑性 状态。
5 设计基本地震加速度值，系指 50 年设计基准期超越概率 10％ 的地震加速度的设计取值。
6 如裙座与塔壳的搭接部位在圆筒体时，搭接焊缝与封头与筒体的环焊缝的距离应大于 1.7 δ
n 。
7 塔式容器确定筒体和裙座厚度时，除考虑压力、温度、风载荷、地震载荷外，尚应考虑 制造 、 运输 和 安装 的要求。
8 塔式容器裙座的形式有 圆筒形 和 圆锥形 两种。
9 在计算自振周期时，如加大塔壳和裙座壳厚度，则塔的自振周期将变 小 。 10塔式容器只有在地震设防烈度8度 或 9度 时才需计算垂直地震力。
28
11 塔式容器需要考虑高震型的条件是 H/D＞15 或 高度大于等于20m 。 12 风压高度变化系数除与高度有关外，尚与 地面粗糙度 有关。 13 取各段风压变化系数时，采用的高度应为各计算段 顶部 的高度。
14 设计基本地震加速度取值，对设防烈度为七度时为0.1g；八度时为0.2g ；九度时为0.4g 。
15 塔式容器的下封头的设计温度大于或等于 400℃ 时，在裙座上部靠近封头处应设置隔气圈。
16 JB/T4710规定，在计算自振周期时，如增加塔壳和裙座的厚度，则塔的自振周期将变 小 。
17塔釜设计温度大于400℃或小于 ? ℃时,裙座筒体上部应设一段与塔釜 材料相同的 短节 。
18 塔器地脚螺栓座的材料一般应与裙座筒体材料 相同 。当环境温度高于0℃时地脚螺栓
材料一般选用 Q235 ;当环境温度低于或等于0℃时,一般选用 Q345 。
19奥氏体不锈钢焊接钢管的许用应力为相应钢号许用应力的0.9[0.85] 倍。 ( × ) (设计压力P≤6.4Mpa；不得用于极度危害介质) 选择
1 GB50009－2001《建筑结构荷载规范》规定，所谓基本风压
qO是利用建筑所在地区
10m高处（a）年一遇10min最大平均风速作为基本风速v0 ,再按式qO=1/2pv02换算来的风压作为基本风压。
a）50年； b）40年； c）30年； d）20年
2 计算垂直地震力是应先计算出总垂直地震力，然后再分配至各顶点，其分配原则为沿塔高（c）
a）平均分配； b）按三角形分配； c）按倒三角形分配； d）全部分配至底部质点
3 塔式容器进地震载荷计算时，Tg值与（a、b）相关；在进行风载荷计算时，风压高度变化系数Pi与（c、d）相关。
29
a) 设计地震分组（第一组、第二组、第三组）
b) 场地土类别（Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ） c) 地面高度Hit
d) 地面粗糙度类别（A、B、C、D）
a) 各计算端顶截面 b) 各计算端中截面 c) 各计算端底截面 a) 静力理论 b) 动力理论 c) 反应谱理论 d) 时间历程向应 a）单自由度系统 b）双自由度系统； c）多自由度系统； d）弹性连续体 a）各塔段中最小直径 b）各塔段中最大直径；
4 塔式容器计算时，风压高度变化系数fi，取值高度应为（a）的高度。 5 抗震验算目前有四种理论，JB/T47102005采用的是（c） 6 等直径等厚度的塔式容器的自振周期是将其简化成（d） 7 H/D大于5的D对于不等直径的塔式容器是指（d） c）各塔段直径的算术平均值； d）各塔段直径的加权平均值 8 基本风压值按“建筑结构荷载规范”选取，但均不应小于（b）。
a) 250N/m2 b) 300 N/m2 c) 350 N/m2 d) 400 N/m2
9塔器无论有筋板或无筋板的的基础环板厚度均不得小于( b )mm。 a) 12 b) 14 c) 16
判断
1 设计反应谱即图S－4地震影响系数曲线中的Tg就是各类场地土的特征周期值，应与场地土类别和设计地震分组有关。（√）
2 自振周期计算是动力计算中的一个重要环节，对于等径和等壁厚的塔器采用解析法；对不等径和不等壁厚的塔器采用折算质量法近似求解。（√）
3 设计地震分组仅与震源远近有关。（√）
4 JB4710 给出的地震周期公式是弯曲和剪切联合振动的解。（×） 5 JB4710可以用于带拉牵装置的塔式容器。（×）
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