（小四、隶书） * * * *工程项目部 所以F1=1.2×53.76=64.52KN/m2 倾倒砼产生的侧压力(F2)
倾倒对垂直面模板产生的水平荷载取2KN/m2，并乘以活荷载分项系数1.4。 F2=1.4×2=2.8 KN/m2 侧压力合计（F3）
F3=F1+F2=64.52+2.8=67.32KN/m2
乘以0.85折减系数 q=67.32×0.85=57.22KN/m2 计算模型取三跨连续梁。线荷载q1=0.75×57.22=40.06 KN/m 抗弯强度验算（l=700mm，Φ48钢管的W为5.08cm3） Mmax=0.1ql2=0.1×40.06×0.72=1.96KN·m
σm=M/Wn=1.96×106/5.08×103×2=193N/mm2＜fm=205 N/mm2（可） 抗剪强度验算
V= 40.06×0.7=28KN
τ=V/2A=28×103/2×4.89×103=2.87 N/mm2＜205N/mm2（可） 刚度验算
ω=0.677ql4/100EI=0.677×40.06×7004/100×2.06×105×12.19×104=0.3mm＜[ω] =1.5mm（可）
挠度满足要求。 2.2、对拉螺栓验算
对拉螺栓垂直间距750mm，水平间距600mm，直径为16mm。 N=0.75×0.6×57.22=25.749KN
σ=25.749×103/3.14×82=128N/mm2＜[f]=205 N/mm2 满足要求。
3、楼板支模验算（标题2黑体、宋体、小四）
3.1、荷载计算（取300mm跨度）
250厚新浇砼自重： 1.0×24000×0.25=6000N/m2 钢筋自重： 1.0×1100×0.25=275N/m2
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（小四、隶书） * * * *工程项目部 施工荷载： 1.4×2500=3500N/m 恒载总计： 6275N/m2 荷载总计： 9775N/m2 3.2、次龙骨验算 强度验算：
次龙骨采用5#槽钢， W=3.55CM3 q1=0.3×9775=2933N/m q2=0.3×6275=1883N/m P=3500×0.3=1050N/m
施工荷载为均布载荷：M1=q1l2/8=1/8×2933×1.22=528N·m
施工荷载为集中载荷：M2=q2l2/8+Pl/4=1/8×1883×1.22+1/4×1050×1.2 =339+315=654N·m M2>M1
σ= M2/Wxj=654×103/(3.55×103)=184N/mm2<[f]=205N/mm2 次龙骨安全。 次龙骨挠度验算：
5#槽钢：I=8.3×104mm4、E=2.06×105N/mm2 应只采用恒载标准荷载： q=0.3×6275=1883N/m
ω=0.677ql4/100EI=0.677×1.883×12004/100×2.06×8.3×109 =1.55mm<[ω]=1200/400=3mm 合格
3.3、主龙骨验算：计算模型取三跨连续梁。为计算方便将次龙骨传递来的集中荷载转化为均布荷载计算，同时，因木方长度有限，不考虑活载的最不利分布。
100×100木方：I=8.3×106mm4、E=9000N/mm2 强度验算：
恒载：P1=6275×1.2=7530N/m 活载：P2=3500×1.2=4200N/m
M1=0.1q1l2=0.1×11730×1.22=1689N·m
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2
（小四、隶书） * * * *工程项目部 σ=M1/Wxj=1.689×10×50/（8.3×10） =10.1N/mm2 只采用恒载标准荷载： 7530N/m ω=0.677ql4/100EI=0.677×7.53×12004/100×9000×8.3×106 =1.4mm <[ω]=1200/400=3mm,合格 3.4、脚手架支撑验算： 荷载计算： N=P=9.775×1.2×1.2=14.08KN 强度验算： σ=N/A=14.08×103/489=28.7N/m2<[f]=205N/m2 满足强度要求。 稳定性验算： 取L=1.5+2×0.4=2.3 λ=2300/15.8=146，查表得ψ=0.324 σ=N/υA=14080/0.324×489=89N/mm2＜205 N/mm2（可） 稳定性合格。 6 6 4、梁模验算（标题2黑体、宋体、小四） 梁模板面层15mm厚覆膜多层板，次龙骨50×100木方，间距取200mm。本工程粱截面普遍为350×（700、750），故梁取350×750mm计算，梁下部υ48钢管大楞沿梁纵向间距600mm，梁底夹具间距700mm（侧模背楞及M14@700对拉螺栓，不必验算）。 4.1、底模次龙骨（50×100木方）验算 荷载计算 模板自重 5×（0.015×0.2+0.05×0.1）×1.2=0.05KN/m 新浇混凝土自重 24×0.75×0.2×1.2=4.32 KN/m 第 30 页 共 36 页 （小四、隶书） * * * *工程项目部 钢筋自重 1.5×0.2×1.2=0.36 KN/m 振捣荷载 2.0×0.2×1.4=0.56 KN/m 合计： 5.29 KN/m 抗弯强度验算 计算模型取五跨连续梁 Mmax=0.105ql2=0.105×5.29×0.62=0.2KN·m σm=M/Wn=0.2×106/83333＝2.4N/mm2＜fm（可） 抗剪强度验算 V=0.606ql=0.606×5.29×0.6＝2KN 剪应力τ=3V/2bh=3×2000/（2×50×100）＝0.6N/mm2＜1.4 N/mm2（可） 刚度验算 荷载不包括振捣荷载q2=4.73 KN/m ω=0.644ql4/100EI=0.644×4.73×6004/100×8.3×106×9000＝0.05mm＜ [ω]=l/400=2.5mm（可） 4.2、主龙骨验算 竖向荷载P=[5×（0.35×0.015+0.05×0.1）×0.6+24×0.35×0.75×0.6+1.5×0.35×0.75×0.6]×1.2+(2×0.35×0.6)×1.4=5.45KN 弯矩M=1/4PL=1/4×5.45×0.75=1.02KN?m σ=M/Wx=1.02×103×103/(5.08×103)=201N/mm2<205N/mm2 强度满足要求。 刚度验算 荷载不包括振捣荷载F2=4.86 KN/m ω=Fl3/48EI=4.86×7504/48×2.06×105×12.19×104 ＝1.2mm＜[ω]=750/400=1.8mm（可） 挠度满足要求 4.3、立杆验算 N=5.45＋14.08/2=12.49KN N/A=12.49×103/489=25.6N/mm2<205N/mm2 强度满足要求。 第 31 页 共 36 页 （小四、隶书） * * * *工程项目部 稳定性验算： 取L=1.5+2×0.4=2.3 λ=2300/15.8=146，查表得ψ=0.324 σ=N/υA=12490/0.324×489=78N/mm2＜205 N/mm2（可） 稳定性合格。 4.4、梁侧模验算 荷载计算 新浇混凝土侧压力F 取T=25℃，β1=1，β2=1.15，t0=5h，浇筑速度V=3m/h F1=0.22γct0β1β2V1/2=52.6KN/m2 F2=γch=24×0.75=18 KN/m2 取其较小者 F=18×1.2=21.6 KN/m2 振捣荷载 4.0×1.4=5.6 KN/m2 以上两项合计：27.2 KN/m2 次龙骨50×100木方验算（间距取250mm） 将荷载转化为线荷载为6.8KN/m，乘以0.9折减系数得q1=6.12KN/m。 抗弯强度验算（l=700mm） Mmax=-0.105ql2=-0.315KN·m σm=M/Wn=3.78N/mm2＜fm（可） 抗剪强度验算 V=-0.606ql=-2.6KN 剪应力τ=3V/2bh=3×2600/（2×50×100）＝0.78N/mm2＜1.4 N/mm2（可） 刚度验算 荷载不包括振捣荷载q2=5.4 KN/m ω=0.644ql4/100EI=0.644×5.4×7004/100×8.3×106×9000＝1.1mm＜ [ω]=700/400=1.8mm（可） 第 32 页 共 36 页 （小四、隶书） * * * *工程项目部 第 33 页 共 36 页