2011届本科生毕业设计 8 冷却带热平衡计算 表8.3 冷却带热平衡表
热吸收 项目 制品带入显热Q 2热支出 % 项目 产品带出 显热Q7 抽热风带出 显热Q8 3419988 82.1 kJ/h 179251.5 % 4.3 kJ/h 3831453.5 91.98 冷却风带入 334226.1 8.002 显热Q6 100 窑体散热Q9 其它热损失Q10 总计 358163.12 208284 4165686.62 8.6 5 100 总计 4165679.6 窑体散热占总散热8.6%，热损失量并不大。热损失中热风带出显热最多，占据了82.1%。将抽出热风用于干燥及生活用水加热可以有效提高热利用率。制品带入显热占比重较大，至制品出窑时带出显热仅占4.3%，可见冷却效果甚好。
35
2011届本科生毕业设计 9烧嘴选型
9烧嘴选型
3每小时燃料消耗量为 x?175.7（Bm/h）
考虑到烧嘴的燃烧能力和烧嘴燃烧的稳定性取储备系数1.5 本设计一共设置了68个烧嘴。 每个烧嘴的燃料消耗量为：
3175.7?1.5?3.88 （Bm/h） 68烧嘴的热负荷：3.88×38000=147440 ?KJ/h?
所以本设计采佛山市克罗姆热能技术有限公司的KIC KIO型燃气烧嘴 该烧嘴技术性能如下：
热负荷 流量 200MJ/h 5 Bm3/h 燃气 压力 1000Pa～0.2MPa 流量 20 Bm3/h 助燃空气 温度 常温 ～450℃ 压力 1500～3500 Pa 流量调节比例 1：12 火焰 长度 200～3000 功率范围 1.5～3000KW 炉膛温度 ～1800℃ 所以该烧嘴符合本设计要求。
36
2011届本科生毕业设计 10 传动计算 10 传动计算
10.1 传动系统的选择
辊道窑的传动系统由电动机,减速设备和传动机构所构成。常见的传动机构由链传动和齿轮传动两种，本设计采用齿轮传动。
传动系统采用螺旋斜齿轮传动方式，采用分段传动，1－30节每三节窑长为一传动组，31－58节每三个窑段为一传动组，每组由一台摆线针轮减速机带动，高温区每台摆线针轮减速机由一个变频器调节速度，低温区每两台摆线针轮减速机由一个变频器调节速度。全窑累计减速机20台，变频器10台，一个电磁离合器。
操作人员可以将全窑调成一个速度。当发生堵窑事故需要处理时，事故区前的棍棒可以调成往返摆动，事故区后的棍棒可以继续将砖坯送至窑出口。这种传动方式运行平稳可靠，调整简单，维修量小。螺旋斜齿轮传动都采用油浴润滑，润滑效果好，磨损少，使用寿命长。
10.2 传动过程：
电机→减速器→主动链轮→滚子链→从动链轮→传动轴→主动螺旋齿轮→从动螺旋齿轮→棍棒传动轴→辊子。
10.3 辊子材质的选择
辊子的材质要求十分严格，它要求辊子具有很好的抗热震性能，使辊子经受得起急冷急热的冲击；要求辊子直径一致和平直，确保产品的平直移动；要有强的高温抗氧化性能，使辊子能承受高温；要有高的荷重软化温度和小的蠕变性，使辊子在高温下具有最小的弯曲变形；要有好的高温耐久性，使辊子能在高温下长久的工作。另外，还要有好的去污性能，使粘在辊子上面的釉滴或其它污物容易去掉。
本设计在低温段（1～5和29～32节）和前台、后台均采用的是Ф40×3230的金属质辊棒；在中温段（5～12和21～29节）采用的是Ф40×3230的莫来石棍棒；在高温段（13－20节）采用的是Ф40×3230的莫来石－刚玉质陶瓷棍棒。
37
2011届本科生毕业设计 11 管道尺寸、阻力计算及风机的选用 10.4 辊距的确定
辊距即相邻两根辊子的中心距，确定辊距主要依据是制品长度、辊子直径以及制品
?1H??~?3在辊道上移动的平稳性，一般用下面经验公式计算：
1??.l5?，l为制品长度。所
以，本设计辊距不大于666.67/3=222mm,取辊距为67mm，每节窑长2010mm，每节窑辊子数2010/67=30，取30根。
则窑内辊子总数为N =32×30 = 960根。
10.5 辊子传动过程中的联接方式
依据以上原则，联接方式辊子主动端采用弹簧夹紧式，从动端采用托轮摩擦式，双支点混合支撑，便于更换辊子。
10.6 辊子转速的选择
根据辊子转速的公式：L----窑长,mm t----烧成周期,min d----辊子直径,mm
K----考虑到制品的滑动系数,一般取K = 1.05 则：n?
n?K?L??d?t
1.05?64320?8.47r/min
3.14?40?7211 管道尺寸、阻力计算及风机的选用
38
2011届本科生毕业设计 11 管道尺寸、阻力计算及风机的选用
11.1排烟风机的管道尺寸、阻力计算
11.1.2 抽烟管道及风机
11.1.2.1 管道尺寸
排烟系统需排除烟气量： Vg＝{ Vg0+（α
0
-1）×V}x＝{15.14+（1.8-1）×10.025}×175.7=4069.2m3/h ag烟气抽出时实际体积:
V=Vg×(273+200)/273=7050.3m3/h=1.96m3/s 1总烟管尺寸 ○
烟气在金属管中流速根据经验资料取ω=10m/s 内径d总=4V/??=4?1.96/(3.14?10)=0.5m
所以,总管内径取值为500mm。总管长4.75m 2分烟管尺寸 ○
烟气在分烟管中的流速ω=10m/s,n=2,分管流量V'=V/2=0.98m3/s. 内径d分=4?0.98/(3.14?10)=0.353m 所以,分管内径取360mm。分管长度为4m 3支烟管尺寸 ○
烟气在支烟管中的流速ω=10m/s,n=4,分管流量V'=V/4=0.49m3/s.
内径d支=4?0.49/(3.14?10)=0.25m，所以内径为250mm。长度取0.4㎜。 ④抽烟口风管尺寸
烟气在支烟管中的流速ω=10m/s,n=16,分管流量V'=V/16=0.1225m3/s. 内径d口=4?0.1225/(3.14?10)=0.125m、 所以,支管内径取值为130mm,支管长度为0.2m.
11.1.2.2阻力计算
1料垛阻力h○
i
根据经验每米窑长料垛阻力为0.5Pa. 设0压在12-13节交接处。
则hi=（12＋0.5）×2×0.5=12.5Pa. 2位压阻力h○
g
烟气从窑炉至风机,高度升高H=2.45m,此时几何压头位烟气流动的动力即负位压阻力,取烟气温度位200℃,
∴hg=-H(ρ
a-ρ
g)g
273273-1.30×)×9.8
273?20273?20039
=-2.45×(1.29×