图2 各试桩S—PeS—Pf曲线
图3 各试桩桩顶荷载P与Pe、Pf关系曲线
值得重视的是各桩达到极限荷载时，桩顶位移值差别很大，未压注浆的C值最大沉降量为48.88mm（相应的桩顶最终加载量为2000kN）。而A、B两桩的相应沉降值分别为75.26mm和76.67mm。（桩顶荷载值分别为3000kN与3200kN）产生的最主要的原因是由于桩底压注浆液时，胶腔发生破裂，浆液中的水渗入黄土中，造成桩端持力土体局部增湿，土层局部软化，强度降低，引起沉降所致。
因此，压浆时不应产生胶腔破裂是很重要的。胶腔材质要求：抗拉伸强度≥14MPa，拉断伸长率＞400%。 注浆终止压力：关于封闭式胶腔桩端后注浆工法的理论，我们是采用Vesic提出的球体空腔扩张理论（或称膨胀理论），向桩端柔性胶腔注入水泥浆，浆液与腔内的填充骨料密实结合，并向外扩挤，形成向腔周围土体施加的压力。在这种均布径向膨胀力的作用下，腔外一定厚度的空心球形区域达到塑性平衡状态。随着压力增长，塑性平衡区也不断膨胀，直到腔体压力达到抗剪强度极限压力（见图4）。
图4 灌注桩后压浆压力的控制分析
分析表明，注浆极限压力的大小是由以下因素确定的。
①桩端周围土体的强度指标C（地基土的刚度系数）、φ（内摩擦角）； ②桩端周围土体的变形指标Es（压缩模量）、 （容重）； ③桩端周围土体所承受的上覆压力q； ④桩端周围土体的平均体积应变△。
上述诸因素中，以及一般假定体变△的平均值为零，对于无粘性土，最主要的影响因素是桩端的埋置深度（即桩长）和桩端持力层的内摩擦角。对于粘性土和粉土，内摩擦角是最主要的因素。
对于中密以上的砂、砾（卵）石土，目前常用的注浆压力为2-3.5MPa，高时可达到4MPa，对于粘性土与粉土，压力一般均小于3MPa，压浆压力过大时，会使桩端土体接近于，甚至超过极限压力，对于将来承受基础荷载是不利的。关于应用球体扩张理论和其解析分析，可得到压力控制的一些结论（见图5）供参考，这些控制标准的应用效果是良好的。
图5 注浆极限压力
3.2桩顶抬升
随着浆液逐步压入胶腔，会使腔体的周围呈幅射状扩压，挤压腔周地层，并通过均压桩端预置于胶囊顶部的钢板，使桩体产生微量抬升，一般控制抬升量在0.5-1.5mm，不应超过3mm。
钢板应有足够刚度，我们据试验规定，其厚度为2.5-3.0mm。 3.3水泥浆体
当水灰比小于0.8特别是达到0.5~0.6时，水泥浆体是塑性体而非牛顿体，在小管径管内流动时比较困难，需要克服较大的阻力，要求加大供浆泵压。虽然压力大了易于流动，但是会使浆液在浆管出口及渗入胶腔中的流动状态和条件出现变化，如紊流等，这将不利于渗入注浆与压密扩腔作业。因此，国内外许多注浆工法都建议，对水灰比小于0.的浆液注浆时，注浆管径不小于30mm。
再者，根据我们采用水灰比为0.55~0.6水泥浆的经验，为了增加浆液的流动性，加入适量的木钙等减水剂是可行的。同时加入少量的浆液悬浮稳定剂。
关于浆液结石率，一般为85-88%，平均为86%，在腔内充填粒料设计合理，浆液中加必要的防止失水收缩的微膨胀剂时，会取得更好的注浆结石效果。
3.4注浆用水泥材料
表2两类混凝土试块无侧限抗压强度统计表
水泥型号 强度（MPa） R3 R7 R28 12 25 32.5 15 32.5 龄期3d 龄期7d 龄期28d PO型 PS型 备注 建议使用PO型普通硅酸盐水泥或高早效强水泥，而不选用PS型矿渣水泥，后者早期强度低，干缩性大，且抗碳化能力差。曾在多个工地进行两类试块的测试，平均结果如表2。 4、承载性能机制分析 图6、图7分虽为各试桩的轴力分布，桩侧摩阻力分布，及其发挥过程。 从试验曲线可看出，加荷初期（前两级荷载），桩侧摩阻力的分布是上大下小，这是由于靠桩顶部分桩身压缩量大，桩土间产生相对位移，从而桩侧摩阻力得以发挥，而下部桩土相对位移小，摩阻力较少发挥。随着荷载的增加，桩身下部的桩土间相对位移量增大，桩侧摩阻力得以较充分发挥，如C桩，当桩顶荷载P为1600kN，地面下7m深处桩侧摩阻力达到138.7kPa；而当桩顶荷载P达到极限荷载1800kN，相应于7m的桩侧摩阻力达到161.3kPa。桩端附近桩侧摩阻力更大。（9m深度也是如此，P=1600kN，f=174.2kPa；P=1800kN，f=183.21kPa）。对桩端后压浆桩的桩端附近，侧摩阻力增大为更明显。见图7之a、b）。这是由于桩底下土层压实过程产生予压实，径向扩张与握裹作用的效果（见图6）。可用极限滑动面理论表述。
图6 各试桩的轴力图