设 a＝a‘＝30，h＝150，h0＝h－a‘＝120（mm） M＝r0〃Ψ〃8.969＝1×0.95×8.969＝8.521（KN〃m） N＝r0〃Ψ〃9.652＝1×0.95×9.652＝9.169（KN〃m） e0＝M/N=8.521/9.169=0.929(m)>h/2-a=45(mm) 故按大偏心受拉构件配筋：
0.8ε?0.614b＝
1?fy（查表）
0.0033Ese＝e0－h/2+a=929-150/2+30=884(mm)
A'rdNs?e??b(1?0.5?b)bh20fcf'(h)
y0?a'1.2?9169?884?0.614(1?0.5?0.614)?1000?1202 =?10210?(120?30)
=－2727.24(mm2
) <0
计算表明不需要配筋，但仍应按构造要求配筋。 ρmin=0.2%
’s min＝0.002×1000×120＝240（mm2) 配臵Φ8@200，A’’2s ＝ As min＝251（mm) 如不考虑A’s 的承压作用，A’s ＝0 由 r2d Ne＝?sbh0fc
则 ?s?1.2?9.169?1000?8841000?1202?10?0.068
ε＝1?1?2?s＝1－1?2?0.068＝0.07 x＝εh0＝0.07×120＝8.4（mm）<2α’=60(mm) e ’= e0+h/2－α=929＋150/2－30＝974（mm） αN'e?f'yA's(h0?a')1.2?9169?974?210?251?90s ＝
rdbh20f?c1000?1202?10＝0.041 ε＝1?1?2?s?1?1?2?0.041?0.042 x＝εh0＝0.042×120＝5.03（mm）<2?s=60(mm)
21
A
仍要按唯一公式进行配筋。As＝567 mm2，选Φ12@200，As＝565 mm2。 4.3.5.2、侧墙配筋：
对侧墙最大弯距处（y＝0.716m）的配筋，计算如下：
α＝α＝30mm，b＝1000mm，h＝150mm，h0＝120mm，fc＝10KN/mm fy＝fy＝210 ‘
2
’
KN/mm2
，r’
d＝1，Ψ＝0.95
Mm＝2.989r0〃Ψ=2.989×1×0.95＝2.84
N?50.3042?1.513?(3?1.51?0.7162?2?0.7163)?1.05?25?0.15?0.716?3.28 5.503（KN）
＝M/n=2.84?103eo5.503?103=0.516(m)>h/2－αs＝45（mm） 按大偏心受拉构件计算。
e＝eo－h/2+α=516－0.5×150＋30＝471(mm) x=εb〃h0＝0.614×120＝73.68（mm） A’rdNe?fcbxch0s＝
f
y(h0??')1.2?5.503?1000?471?10?1000?73.68?(120?73.68 ＝
2) 210?(120?30) ＝－3077.35<0
虽按受力计算不配筋，但仍应按构造要求配筋。 A’s min＝0.002×1000×120＝240（mm2) 选配Φ8@200，A’s ＝ A’s min＝251（mm2) 进一步计算的：As ＝196.01（mm2) 选配Φ8@200，A2
s ＝201（mm) 对侧墙拉力最大处（y＝1.45）配筋。
N3＝16.04r0〃Ψ＝16.04×1×0.95＝19.24（KN）（拉） M＝r130?(x1y?M0?6rGry) ＝1×0.95×（2.638×1.45＋1.73－1/6×1.1×9.8×1.453） ＝0.074（KN〃m）
＝22
e0＝M/N=0.074/15.24=0.05(m) rdNe1.2?15.24?103?40??39（mm2) A＝'210?(120?30)fy(h0?a)’ s rdNe'1.2?15.24?103?50??48.4（mm2) As ＝''210?(120?30)fy(h0?a) 构造要求 As＝As’＝As min’＝0.002×1000×120＝240（mm2) 选配Φ8@200，As＝As’＝251（mm2) 最后侧墙配Φ8@200，As＝As＝251（mm) 表4－6 底板侧墙配筋表：单位（mm2) 区域 受压As’ 受拉As 底板 Φ8@200，As’＝251mm2 Φ12@200，As＝565mm 2’ 2 侧墙 Φ8@200，As’＝251mm2 Φ8@200，As＝251mm ’2 4.3.5.3、人行板配筋。按受弯构件配筋： Q＝Q32＋Q72＋Q82＝2.64＋2.29＋2.22＝7.15（KN/m） 跨中弯距： M＝r0〃Ψ 12qL=1×0.95×1/8×7.15×22＝3.396（KN〃m） 8 Ψ按单排架单筋计算，取a＝25mm，b＝850m，h＝100mm， rd＝1.2，h0＝75mm。 rdM1.2?3.396?106? ?s?＝0.072 22fcbh010?1000?75 ??1?1?2?s?1?1?2?0.072＝0.075 ρ??fc10?0.075?＝0.0036>ρmin=0.2% fy210 As＝ρb h0＝0.36%×850×75＝230（mm2) 4.3.5.4、拉杆的配筋： 人行板作用与拉杆的荷载Q板1＝7.15KN/m，其对跨中弯距等效荷载： 23 Q2板1＝（2α－α）Q板1，α＝0.85/2=0.425 Q板1＝(2×0.425－0.4252)×7.15＝4.79（KN/m） 8米长一跨渡槽共5根拉杆，作用在每根拉杆上的荷载为： Q（8Q‘板1＋Q22）（4.79＋0.25）5＝8?杆＝5＝8.06（KN/m） 跨中弯距： M＝1×0.95×1/8×8.06×22＝3.83 （KN/m） 支座剪力： Q＝1×0.95×0.5×8.06×2＝7.657（KN） Nc＝5.277（KN）（拉） 取α＝α‘＝25mm，h0＝h‘－α’＝75mm，b＝150mm， e0＝M/N=3.83/5.277=0.726(m)>0.5h－α＝25（mm）。 按偏心受拉构件计算： e＝eo－0.5h＋α＝726－0.5×100＋25＝701（mm） A'rdNe??b(1?0.5?b)h2 0bfcs?f'h y(0?a')1.?5.277?1000?701－0.619?（1?0.5?0.614）?752 ＝?150?10210?（75－25） ＝81（mm2) 选配2Φ8，A’s＝101mm2，则 αdNe?f'yA's(h0?a')s＝ rbh2f 0c＝ 1.2?5.277?1000?701－210?101?（75－25）150?752?10 ＝0.4 ??1?1?2?s?1?1?2?0.4?0.533??bx??h0?0.533?(h?a')?27.64?2a'?751mm e'?e0?h2?a'?726?1002?25?751mm则Ar'dNe1.2?5.277?103s＝f'??751453（mm2） y(h0?a)210?（75－25）24 选3Φ8，As＝462(mm2) 表4－7 人行板、拉杆配筋表 区域 受压As’ 受拉As 人行板 无 Φ8@200，As＝251mm 2拉杆 2Φ8，As’＝101mm2 3Φ8，As＝462mm 24.3.6、拉杆斜截面计算： hwh075???0.5?4bb150＝28.13（KN) 0.25fcbh0?0.25?10?150?75rdV?1.2?7.657＝9.19（KN)rdV?9.19(KN)?0.25fcbh0?28.13(KN) 故截面尺寸满足抗剪条件。 Vc＝0.07fcbh0＝0.07×10×150×75＝7.875（KN） AsvrdV?0.07fcbh0??0.067 s1.25fyvh0 选用双肢Φ4箍筋，AsV1＝12.6，n＝2代入式得s≤376m，取s＝150mm。 则配Φ4@150。 V?A12(fcbh0?1.25fyvsvh0)?0.2N?67.4KN rd??1.5s则V?1Vcs。满足斜截面抗剪要求。 rd4.4、槽身纵向结构计算 纵向计算中得荷载一般按均布荷载考虑，它包括槽身重、槽中的水重及人群荷载、人行板荷载等（拉杆重集中荷载换算成均布荷载）并按加大流量计算，计算时采用满槽水深h＝1.36（m）。计算简图如图4－3所示。 25