图4－3 槽身纵向计算简图
4.4.1、荷载计算：
槽的纵向荷载：
Q＝Q11＋Q21+ Q31＋Q41＋Q61＋Q71＋Q81
＝6.37482+0.49+2.24+9.25+27.26+1.94+1.89=57.04(KN/m）
槽身净跨：
Ln＝8－0.5×2＝7（m） ro＝1.0 Ψ＝0.95 取L＝7.35（m） 跨中最大弯距：
Mc＝1×0.95×1/8×57.04×7.352
＝365.92（KN〃m）
最大剪力：
V＝1×0.95×0.5×57.04×7＝189.67（KN）
4.4.2、计算纵向配筋：
计算配筋时应注意：
4.2.1、简支梁跨中部分应处于受压区，故在强度计算重不考虑底板的作用； 4.2.2、侧墙高度较大时，沿墙壁配臵Φ6～Φ12的纵向钢筋，其间距不宜大于30cm； 4.2.3、因槽身底板在受拉区，故槽身在纵向按h＝1.71mm，b＝0.3m的矩形梁进行配筋计
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算。
考虑双层，α＝0.08，h0＝1.71-0.08=1.63(m ), rd＝1.2。
1.2?365.92?106as?＝0.055110?300?163021－1－2as?1?1－2?0.0551＝0.0567 ?＝As??fc10?0.0567??300?1630fybh0310 ＝894.4（mm2) 选6Φ14，As＝924(mm2)
4.4.3、斜截面强度计算：
已知：
V＝189.67KN，hw/b=h0/b＝1.63/0.3=5.43 hw/b＝4，V≤1/rd(0.25fcbh0) hw/b＝6，V≤1/rd(0.2fcbh0) 故：
h0/b＝5.43，V≤1/rd(0.214fcbh0)
1/rd(0.214fcbh0)＝1/1.2×（0.214×10×300×1630） ＝872.5（KN）>V=189.67KN 截面尺寸满足截面限制条件
0.07 fcbh0＝0.07×10×300×1630＝342.3> rdV=227.6(KN)
按受拉计算不要求配臵腹筋，考虑到侧墙的竖向受力筋可以起到腹筋作用，单为固定纵向受力筋位臵，仍在两侧布臵Φ8@250的纵向封闭箍筋。同时沿墙高布臵Φ8@250的纵向钢筋，槽身的配臵的横断面图见附图4－4所示。
4.5、抗裂计算
4.5.1、纵向抗裂计算：
忽略补角作用，将断面化为如图4－5所示。
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图4－5抗裂计算断面简图。（单位：m）
沿槽身纵向的危险断面是在跨中，按标准荷载计算，通过假定流量时弯距为： M＝1/8×（6.413×2+0.47+2.13+8.81+26.44+1.62+1.8）×7.352
＝365.3（KN〃m）
按标准荷载计算，通过设计流量时弯距为：
M=1、8×(0.423×2+0.47+2.13+8.81+22.32+1.62+1.81)×7.352 ＝337.55（KN〃m）
b＝0.3m，bf＝2.3m，h=1.71m，hf=0.15m h1=1.71-0.1=1.61(m) 可按下式进行抗裂计算;
rm?ctw0ftk?Ml(s) (4－9) 式中 rm－受弯构件塑性影响系数； rm＝1.55×（0.7＋300/1710）=1.357 Ml－按标准荷载计算的弯距；
αct－混凝土拉应力限制系数。长期组合为0.7，短期组合为0.85； W0－换算截面A0对受拉边缘的弹性抗矩，WI00?h?y；
0
I0－换算截面重心轴惯性矩；
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y0－换算截面重心轴至受压边缘距离；
ftk－混凝土抗拉强度标准值，C20混凝土抗裂强度标准值ftk＝1.5N/mm2. I0、y0可按下列公式计算：
A0＝0.3×1.71+2×0.15＝0.813（m)
2
hfbh2?(bf?b)hf(h1?)22 y0?
A0 ＝
0.3?1.712?(2.3?0.3)?0.15?(1.61?0.8130.15)2
＝1.106（m） I0?hf21311by0?b(h?y0)3?(bf?b)h3?(b?b)h(h?y?) fff1033122＝1/3×0.3×1.1062＋1/3×0.3（1.71－1.106）3
＋1/12（2.3－0.3）×0.15＋（2.3－0.3）×0.15（1.61-1.106-0.15/2） =0.206(m) W0?4
2
Ih?y0?0.206?0.304(m3)
1071?1.106通过加大流量时，Ms＝365.3（KN〃m）
rmactw0ftk＝1.357×0.85×0.341×1.5×10＝589.99（KN〃m）
3
rmactw0ftk≥Ms＝365.39(KN〃m） 通过设计流量时，Ml＝337.55（KN〃m）
rmactw0ftk＝1.357×0.7×0.341×1.5×103＝485.87（KN〃m） rmactw0ftk≥Ml＝337.55(KN〃m） 故槽身纵向满足抗裂要求。
4.5.2、横向抗裂计算：
底板抗裂计算：验算断面在跨中断面。按标准荷载计算，考虑钢筋作用。N＝9.09KN，M＝7.862 KN〃m，b＝1000m，h＝150mm。
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rmactftkW0rW Nl≤
e0?m0A0 式中 e0－轴向力偏心距，e0＝M/N；
rm－受弯构件的塑性影响系数；rm＝1.55，因0.7＋300/h =0.7+300/1500>1.1,故Vm＝1.55×1.1＝1.71。
W0?I0y
2?y0y0?(0.5?0.425aEe)haEs2.1?105E?E?.55?104?8.235c2y(0.5?0.425?8.235?565 0?1000?120)?150?77.47(mm)I(0.833?0.19?8.235?5650?1000?120)?1000?1503?306000766.4(mm4)WI0306000766.40?y?y＝
?4218954.45(mm3) 20150?74.77eMN?7.8620?9.09?0.865(m) A0?bh?aE(A's?As) ＝1000×150+8.235×（565+251）＝156719.76（m2)
rmactW0ftk?8.314(KN)?e?rN?9.09(KN)mW0 0A0需进行裂缝宽度验算。 5.2.1、底板裂缝宽度验算：
①、已知在标准荷载情况下进行验算。 校核水位：
Ns＝9.09KN，Ms＝7.862 KN〃m，e0＝M/N=0.865(m) e＝eo－h/2+α=820(mm)。 设计水位：
Nl＝6.31KN，Ms＝7.566 KN〃m，e0＝M/N=1.199(m)
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