e＝eo－h/2+α=1154(mm)。 按下列公式计算：
W?ssmax?a1a2a3E(3c?0.1?sP) （4－10）
teWmax?a1a?sl2a3E(3c?0.1?) （4－11
sPte式中 α1－构件受力特征系数（偏心受拉构件1.15，受弯构件核偏心 受压构件α1＝1.0；
α2－钢筋表面形状系数（变形钢筋α2＝1.0，表面钢筋α2＝1.4）；
α3－荷载长期作用系数（荷载效应的短期组合α3＝1.5，荷载效应的长期组合α3＝1.6）；c－纵向受拉钢筋混凝土保护层厚度，mm； α－受拉钢筋直径，mm；
ρte－纵向受拉钢筋的有效配筋率，ρte＝As/Ate，当ρte<0.03时，取ρte＝0.03； te－Ate＝2αsb。αsc+d/2； As－受拉区纵向钢筋截面面积；
σss、σsl－按荷载效应的短期组合及长期组合计算的构件纵向受拉钢筋应力。 σss?NsA(1?1.1eh) s0N
σsl?sA(1?1.1e) sh0
（正号：大偏心受拉构件；负号：小偏心受拉构件）
②进行计算：
已知：α1＝1.15，α2＝1.4，α3＝1.5、1.6，c＝30，αs＝36mm，α＝12 ρte＝As/Ate=As/2αsb=565/2×36×1000＝0.01<0.03，取ρte＝0.03。 σNss?sA(1?1.1e)?9090?(1?1.1?1154)?137.02 sh0565120N
σsl?sA(1?1.1eh)?6310?(1?1.1?820)?129.3(N/mm2) s0565120 故：Wmax?a1a2a?ss3E(3c?0.1?sP)
te31
A
＝1.15×1.4×1.5×(137.02/2.1)×105 ×（3×30+0.1×(12/0.03)）
=0.21<(Wvmin )=0.25(mm) 满足要求。
侧墙抗裂计算可选择轴力核弯距最大的断面进行计算。 分短期组合核长期组合： 短期组合弯距最大时：
Mmax＝2.524 KN〃m，y＝0.625m，N0＝4.08KN，b＝1000mm，h＝150mm rm＝1.71
y0＝（0.5+0.425αEρ）h＝（0.5+0.425×8.235×（251/1000*120））×150 ＝76.10（mm）
I3
0＝（0.0833+0.19×8.235×（251/1000h0））×1000×150 ＝292182951.1（mm4） WI00＝
h?y?292182951.176.1＝3953761.18（mm3）
0150? e0＝M/N=2.524/4.08=0.619(m) A0?bh?aE(As?A's)
＝1000×150+8.235×（251+251）＝154133.93（m2）
rmactfckW0?13.04KN?Ns?4er.08(KN)mW0 0?A0满足抗裂要求。
长期组合弯距最大时：
Mmax＝2.26KN〃m，ymax＝0.581m，Nl＝4.54KN，e0＝Mman/Nl=0.498（m）。
rmactfckW0er?13.15KN?Nl?4.54(KN)mW0 0?A0当轴力最大时，分短期组合和长期组合计算： 短期组合轴力最大时：
Nmax＝15.37KN〃m，y＝1.45m，M＝0.342 KN〃m，e0＝M/Nmax=0.022（m）。32
rmactfckW0?130.88KN?Ns?15.37(KN)rmW0 e0?A0 长期组合轴力最大时：
Nmax＝14.73KN〃m，y＝1.23m，M＝0.407 KN〃m，e0＝M/N=0.0277（m）。
rmactfckW0?98.78KN?Nl?14.73(KN)rmW0 e0?A0 满足侧墙横向抗裂要求。
4.6、吊装计算
设臵四个吊点，按双悬臂梁计算。吊点设在第二根拉杆处。因吊点产生负弯距，上部受拉，下部受压，故可按T形梁校核上部配筋。如图4－6所示。
图4－6 槽身吊装验算（单位：m）
q=q11+q21+q41=6.734×2+0.49+9.25＝23.21（KN/m）。考虑动力系数1.2，故q＝1.2×23.21＝27.85（KN/m）。计算时忽略槽底突出部分的作用，断面尺寸取b＝300mm， h＝1710mm，bf‘＝2300mm，hf‘＝150mm的T形梁。
按短暂状况设计：ro＝1，Ψ＝0.95
计算弯距：M＝1×0.95×1/2×27.85×2＝52.91（KN〃m） 侧墙顶部共有4根Φ8的钢筋，As＝201（mm2） As fy＝201×210＝42210（N）
bf‘hf‘fc＝2300×150×10＝3450000（N）
As fy< bf‘hf‘fc，T形梁，属第一种情况。按梁宽为bf‘德 矩形梁计算：
2
33
h0?1710?50?1660(mm)??Asfyb'fh02fc?201?210?0.00112300?1660?10as??(1?0.5?)?0.0011?(1?0.5?0.0011）＝0.0011asb'fh02fc?0.0011?2300?16602?10＝69.72（KN?m)rdM?1.2?52.91＝63.49（KN?m)
rdM?asb'fh0fc
故槽身纵向配筋满足吊装要求。
第五章 排架计算 5.1、排架布臵
布臵等跨间距8m的单排架,矩形渡槽采用简支。上下游渐变段各8m与梯形混凝土渠道相连。渡
34
槽全长共120m，拱墩台及排架基础墩均采用浆砌石重力墩。槽下两岸墩间用浆砌石护坡。总体布臵见附图三。
布臵单排架优点：体积小, 重量轻, 可现浇或预制吊装, 再渡槽工程中被广泛应用。
5.2、排架尺寸拟定
5.2.1、排架高度计算：
见表5-1所示。
表5-1 排架高度计算表（单位：m）
名称 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 9# 10# 11# 12# 排架顶部高程 549.86 549.85 549.84 549.83 549.82 549.81 549.80 549.79 549.78 549.77 549.76 549.75 排架埋臵高程 548.2 546.25 545.2 544.8 544.7 544.7 544.8 544.08 545.5 544.35 547.38 548.34 排架底部高程 546.7 544.75 543.7 543.3 543.2 543.2 543.3 543.55 544 544.85 545.88 546.84 排架高 3.16 5.10 6.14 6.62 6.62 6.61 6.50 6.24 5.77 4.92 3.88 2.91 5.2.2、排架分组计算：
见表5-2。
表5－2 排架分组及底部高程计算表
分组 编号 1# 一 11# 12# 2# 二 9# 10# 3# 三
附表5－2 排架分组及底部高程计算表
三 6# 7# 549.81 549.80 543.2 543.3 6.61 6.5 6.7 6.7 543.11 543.10 35
排架顶高程▽ 549.86 549.76 549.75 549.85 549.78 549.77 549.84 549.83 549.82 排架底高程 546.7 545.88 546.84 544.75 544 544.85 543.7 543.3 543.2 排架高 3.16 3.88 2.91 5.10 5.77 4.92 6.14 6.53 6.62 调整后高 3.9 3.9 3.9 5.8 5.8 5.8 6.7 6.7 6.7 调整后底高程 545.96 545.86 545.85 544.05 543.97 543.97 543.14 543.13 543.12 4# 5#