中电普安电厂2×660MW新建工程烟气脱硫EPC工程 循环浆泵房高大模板安全专项施工方案
主龙骨计算弯矩图(kN·m)
主龙骨计算变形图(mm)
主龙骨计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.334 kN·m ； 最大变形 Vmax = 3.007 mm ； 最大支座力 Qmax = 12.548 kN ；
最大应力 σ= 1334370.355/8980 = 148.594 N/mm2； 主龙骨的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
主龙骨的最大应力计算值 148.594 N/mm2 小于 主龙骨的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
主龙骨的最大挠度为 3.007mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求! 五、立柱验算
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立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 16.146 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.73； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.45 m； 上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.45×2 = 2.4 m； L0/i = 2400 / 15.9 = 151 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.305 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=16146.067/（0.305×424） = 124.854 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 124.854 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.4 按照表2取值1.017 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.017×(1.5+0.45×2) = 2.892 m； Lo/i = 2892.348 / 15.9 = 182 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.216 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=16146.067/（0.216×424） = 176.298 N/mm2；
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钢管立杆的最大应力计算值 σ= 176.298 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求 六、立柱底地基承载力验算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中，地基承载力标准值：fg= 120 kPa ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =64.6 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 16.146 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=64.6kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！
350×900梁模板安全计算 一、计算参数
基本参数 混凝土梁高h(mm) 混凝土梁计算跨度L(m) 梁两侧楼板情况 钢管规格 垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m) 梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 立杆自由端高度a(mm) 梁底支撑小梁根数m 主龙骨类型 次龙骨类型 1.2 300 3 圆钢管 方木 梁侧楼板立杆的横距lb1(m) 梁底增加立柱根数n 次龙骨悬挑长度a1(mm) 主龙骨规格 次龙骨规格 1.2 1 250 48×3.0 50×70 900 9.4 混凝土梁宽b(mm) 新浇筑混凝土结构层高FH(m) 350 10.45 110 0.6 1.5 梁两侧有板 梁侧楼板厚度 Ф48×3 1.2 梁跨度方向立柱间距la(m) 水平杆步距h(m) 28
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面板类型 木胶合板 面板规格 15mm(平行方向) 二、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 1、强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时： 由可变荷载控制的组合：
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×2.5×1=31.64kN/m
由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4
0.7Q1kb=1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=34.108kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(31.64,34.108)=34.108kN/m B.当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：
q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1=28.14kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN 由永久荷载控制的组合：
q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1=31.658kN/m p2=1.430.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN
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面板弯矩图
取最不利组合得： Mmax=0.261kN·m
σ=Mmax/W=0.261×106/37500=6.956N/mm2≤[f]=30N/mm2
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满足要求 2、挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1=23.45kN/m
挠度图
ν=0.089mm≤[ν]=350/((3-1)×250)=0.7mm 满足要求 三、次龙骨验算
A、当可变荷载Q1k为均布荷载时： 由可变荷载控制的组合：
q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×350/1000/(3-1)+1.4×2.5×350/1000/(3-1)=5.537kN/m
由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4N/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max(5.537,5.969)=5.969kN/m B、当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：
q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×350/1000/(3-1)=4.924kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN 由永久荷载控制的组合：
q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×350/1000/(3-1)=5.54kN/m p2=1.430.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN 1、强度验算
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0.7Q1ka=1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×350/1000/(3-1)+1.4×0.7×2.5×350/1000/(3-1)=5.969k
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