中电普安电厂2×660MW新建工程烟气脱硫EPC工程 循环浆泵房高大模板安全专项施工方案
次龙骨弯矩图(kN·m)
Mmax=1.029kN·m
σ=Mmax/W=1.029×106/(85.333×1000)=12.057N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图13） 次龙骨剪力图(kN)
Vmax=4.731kN
τmax=VmaxS/(Ib)=4.731×103×30.625×103/(341.333×104×5×10)=0.849N/mm2≤[τ]=2N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计，
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×900/1000)×350/1000/(3-1)=4.104kN/m
变形计算简图
（次龙骨变形图(mm)
νmax=0.065mm≤[ν]=0.6×1000/250=2.4mm 满足要求 四、主龙骨验算
梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主龙骨的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
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等跨连续梁，跨度为:2 跨距为：(等跨)0.6
当计算直接支撑次龙骨的主龙骨时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主龙骨验算时的荷载需重新统计。
将荷载统计后，通过次龙骨以集中力的方式传递至主龙骨。 A.由可变荷载控制的组合： q1=0.9
5×350/((3-1)×1000))=4.763kN/m
B.由永久荷载控制的组合： q2=0.90))=5.218kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]= max(4.763,5.218)=5.218kN 用于正常使用极限状态的荷载为：
qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×900/1000)×350/((3-1)×1000)=4.104kN/m 根据力学求解计算可得：
承载能力极限状态下在支座反力：R=3.14kN 正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.47kN
还需考虑主龙骨自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m 自重设计值为：g=0.931.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m 1、抗弯验算
3
{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4
33
{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×350/((3-1)×1000)+1.4×1.
0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×350/((3-1)×1000)+1.4×0.7×1.5×350/((3-1)×100
主龙骨弯矩图(kN·m)
Mmax=0.336kN·m
σ=Mmax/W=0.336×106/(8.986×1000)=37.35N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
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主龙骨剪力图(kN)
Vmax= 2.805kN
τmax=QmaxS/(Ib)=2.805×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=6.593N/mm2[τ]=120N/mm2
满足要求 3、挠度验算
≤
主龙骨变形图(mm)
νmax=0.063mm≤[ν]=1.2×1000/(1+1)/250=2.4mm 满足要求 4、支座反力计算
因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：
两端支座最大支座反力为：R1=0.378kN 非端支座最大支座反力为：R2=8.749kN 五、端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力 R1=0.378kN≤[N]=8kN 满足要求 六、立柱验算 立柱稳定性验算
λ1=l01/i= (1.5+2×300/1000)×1000/(1.59×10)=132.075 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到υ=0.381 A不考虑风荷载
梁两侧立杆承受的楼板荷载
N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×110/1000)+1.4×(1+2))
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×1.2×1.2=11.759kN
由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力 R1=0.378kN
由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算 NA=max(N1+R1,R2)=12.137kN
f=NA/(υA)=12.137×1000/(0.381×(4.24×100))=54.159N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求 B考虑风荷载
组合风荷载得：ND=NC+0.9×1.4Mw/lb=12.947+0.9×1.4×0/10=12.947kN
f=ND/(υA)+Mw/W=12.947×1000/(0.381×4.24×100)+0×106/(4.49×103)=80.145N/mm2[σ]=205N/mm2
满足要求
六、立柱底地基稳定性验算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中，地基承载力标准值：fg= 120 kPa ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =51.788 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.947 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=51.788kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！ 梁侧模（木模）计算书
一、计算参数
基本参数 混凝土梁两侧楼板情况 梁计算跨度L（m） 混凝土梁截面宽度B(mm) 次龙骨布置根数n 对拉螺栓道数m 梁两侧有板 梁计算跨度楼板厚度h(mm) 9.4 350 5 2 混凝土梁截面高度H(mm) 次龙骨布置方向 次龙骨悬挑长度b1(mm) 对拉螺栓横向间距X(mm) 34
≤
110 900 次龙骨横向 150 600 中电普安电厂2×660MW新建工程烟气脱硫EPC工程 循环浆泵房高大模板安全专项施工方案
主龙骨间距b(mm) 混凝土初凝时间t0(h) 混凝土塌落度影响修正系数 主龙骨类型 次龙骨类型 面板类型 600 4 1.15 圆钢管 矩形木楞 覆面木胶合板 主龙骨悬挑长度b2(mm) 混凝土浇筑速度V（m/h) 外加剂影响修正系数 主龙骨规格 次龙骨规格 面板规格 150 2 1.2 48×3.0 50×70 15mm(平行方向) 对拉螺栓规格 M12
剖面图
二、荷载统计
新浇混凝土对模板的侧压力
F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γcH＝24×900/1000=21.6kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝21.6kN/m2 承载能力极限状态设计值 根据梁厚的大小确定组合类型： 当梁厚大于100mm：
S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] 当梁厚不大于100mm：
S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k] 则
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