Dj=800+100=900mm
符合压力容器的公称直径系列。 夹套筒体的高度的计算式：
H??V?VhVi?0.7?0.493?0.060?0.74m
0.385选取夹套高度Hj=700mm，则，这样是便于筒体法兰螺栓装拆，验算夹套传热面积为F=FiHj+Fh=0.385?0.7+0.6191=0.8886m2此步是为了验证是否符合条件中的所给的传热面积。
2.4.3 确定夹套的材料和壁厚
由于夹套内的介质为水或蒸汽，介质材料的腐蚀轻微，故选用Q235-B为夹套材料，查手册知板厚为4.5~16mm设计温度为90℃，Q235-B的许用应力为????113MPa，夹套加热蒸汽系统装有安全阀，选取夹套内压力p?1.1pw，即p=0.44MPa（假设夹套工作压力≤0.40MPa），夹套筒体与内筒采用环焊法，因无法双面焊和进行相应的探伤检查，从安全考虑，夹套上所有的焊缝均取焊缝系数??0.60，取壁厚附加量中的钢板厚度负偏差C1=0.6mm,单面腐蚀取腐蚀余量C2=1mm。
tt?PDj2?????Pt?C1?C2?0.44?900?1.6?4.53mm
2?0.6?113?0.44凸形封头的壁厚附加量也只考虑C1和C2，加工成型的减薄量由制造厂根据的加工条件所确定，以保证壁厚符合图纸要求，设计计算时可以不做考虑，取C1=0.6m，C2=1mm，校准椭圆形夹套封头的壁厚为：
t?2?????0.5PtPDi?C1?C2?0.44?900?1.6?4.52mm
2?0.6?113?0.5?0.44圆整到钢板规格厚度并查阅封头标准，选取夹套的筒体与封头厚度均取为tn=6mm。
2.4.4 确定内筒筒体材料和壁厚
筒体材料也可选Q235-B，筒体受内压取设计压力为P=0.35MPa，设计温度90℃，参考前面计算夹套壁厚结果，可知按强度计算内筒的壁厚约为5.5mm，而筒体又受外压作用，按设计外压P=0.44MPa，所得壁厚大于内压设计的壁厚，则按外压稳定设计的壁厚，一定能满足内压设计要求，可以不再做内压设计校核。
考虑到内筒筒体按外压设计，且受双面腐蚀作用，可以粗选筒体壁厚tn=15mm,并取C1=0.8mm,C2=2mm,筒体有效壁厚te=tn-C=12.2mm，D0/te=800/12.2=65.57。
内筒受外压作用的计算长度L为被夹套包围的筒体部分加凸形封头高的1/3，
11L?Hj?h2?h1?700?40??175?798mm
33L/D0=800/700=1.14
查教材《过程设备机械基础》（华东理工大学出版社，2006）图8-21，由D0/te=65.57和L/D0=1.14，可以查得系数A=3×10-2，再查该书图8-22，由系数A查得系数B=118Mpa。 筒体的许用压力
?P??B118??1.06MPa>p=0.44MPa D0/tg800/7.2因为[P]>P,且比较接近，所以取筒体tn=15mm，此外外压稳定和内压强度均能满足要求。
若选tn=10mm，te=tn-C=10-2.8=7.2mm，D0/te=800/7.2=111.1，查系数A=9.1×10-3，B=102Mpa，此时筒体的许用外压[P] 选用筒体下封头壁厚tn=15mm，壁厚附加量中C1=0.8mm,C2=2mm，所以筒体下封头的有效壁厚te=tn-C=12.2mm；标准椭圆封头的外压计算当量球面半径Ri=KDi=0.9×800=720,计算系数A为， A?0.1250.125??2.12?10?3 Ri/te72012.2查教材《过程设备机械基础》（华东理工大学出版社，2006）图8-22，由系数A 查得系数B=29MPa，许用外压为 ?P??B125??0.49MPa>p=0.44MPa Ri/te720/12.2取筒体下封头壁厚tn=15mm符合外压稳压和内压强度要求。 筒体的上封头只受内压作用，并不受外压作用，为了便于制造，故选取上封头壁厚与筒体下封头壁厚相同。 标准椭圆封头如右图所示： 2.4.5 水压试验及其强度校核 内筒体水压试验压力由 PT=P+0.1=0.33+0.1=0.43MPa PT=1.25×0.43=0.4125MPa 故取两者中最大值，为方便压力表读数，取PT=0.45MPa。 夹套水压试验压力由 PTj=P+0.1=0.44+0.1=0.54MPa PTj=1.25p=1.25×0.54=0.55Mpa 取夹套水压试验PTj=0.355MPa 内筒水压试验时壁内应力： ?T?pT?D??tn?c??0.45??800??15?2.8????17.62MPa2?tn?c??2??15?2.8??0.85?Tf?P0.45??0.9?700?0.5??15?2.8??TKD?0.5tn?c??29.42MPa2?tn?c??2??15?2.8??0.6 ????夹套水压试验对壁内应力 ?Tj?PTjDj?tn?c2?tn?c???????0.55??800??6?1.6???167.1MPa2??6?1.6??0.85 ?Tjf?PTjKDj?0.5tn?c2?tn?c???????0.55??0.9?800?0.5??6?1.6???100.2MPa2??6?1.6??0.6 由于Q235-B在常温时的屈服强度σs=235Mpa 计算： 0.9σs=211.5Mpa 见水压试验对内筒，夹套壁内应力都小于0.9σs，水压试验安全。 当夹套做水压试验时，釜体将受外压作用，因夹套试验压力为PTj=0.55Mpa，而筒体的许用外压为[P]=0.49Mpa，故在夹套水压试验时，筒体内可不充压。 2.4.6 选择釜体、法兰 根据筒体内操作压力，温度和筒体直径，查表《过程设备机械设计》（华东理工大学出版）可初选乙型平焊法兰和《压力容器法兰类型与技术条件》法兰材料为Q235B,再查标准JB/T4702-2000《乙型平焊法兰》，公称压力PN=0.6Mpa的Q235B乙型平焊法兰在操作温度90℃的许用工作压力为0.48Mpa，大于筒体设计压力，所选用的乙型平焊法兰合适。 查标准《非金属软垫片》（JB/T 4704-2000）,《缠绕垫片》（JB/T 4705-2000）和《金属包垫片》（JB/T 4706-2000）以及《压力容器法兰类型与技术条件》（JB/T 4700）选择石棉胶垫片和光滑面密封。 查标准《乙型平焊法兰》（JB/T 4702-2000）,选用乙型平焊法兰光滑密封面，公称压力PN=0.6公称直径DN=2200，标记为法兰GⅡ6Ⅰ-2200 JB/T 4702-2000，记下法兰尺寸供绘图时使用，查标准《非金属软垫片》（JB/T 4704-2000），选用型号2240×2200×3 JB/T 4704-2000。 2.4.7 选择搅拌器，搅拌轴和联转器 根据工艺要求，查阅《化工容器及设备简明设计手册》第二版，选取圆盘涡轮式 直叶搅拌器。 搅拌器桨径：Dj=(0.2～0.5)DN=(0.2～0.5) ×800=240mm 搅拌器桨宽: b=0.125Dj=0.125×240=30mm 搅拌器桨长: l=0.25Dj=0.25×240=60mm 搅拌器圆盘直径:r=(3/4)Dj=180mm 距离下封头高度:h=Dj=240mm 叶片个数:z=6 选择搅拌器材料为45钢,查表得钢的许用应力[τ]=30～40Mpa许用系数A=118～107则搅拌轴的直径为: d?A3P1.4?(118~107)3?(35.8~32.5)mm n50考虑到键槽对轴强度的削弱和物料对轴的腐蚀,根据《搅拌轴标准直径系列》，可取搅拌轴的直径为d=50mm。 查阅标准《搅拌传动装置-联轴器》（HG 21570-1995）中加壳式联轴器型式尺寸，技术要求，选用立式加壳式联轴器。公称直径50mm的联轴器的最大扭矩为[Mn] ≈530N·m，验算联轴器的扭矩，查表《工作情况系数》，选取工作情况系数k=1.5，联轴器的计算扭矩[Mnj]为 Mnj=kMn=1.5×9550×1.4/50=401N·m＜[530]= [Mn] 夹套联轴器选用标准： 联轴器DN50 HG 21570-1995。 2.4.8 选用手孔、视镜，温度计工艺接管 由《板式平焊法兰手孔》（HG 21529-1995）选用光滑密封面的平盖手孔APN1,DN250JB/T589-1979。 由标准《组合式视镜》（HG21505-1992）选用碳钢帯颈视镜ⅡPN1.0,DN150B(HG 21505-1992)。 测温管口b采用Ф76×4，配凸面板手焊管法兰PN1.0 DN56 HG20593-1997(板式平焊钢管法兰)。 进料管口d采用Ф57×3.5无缝钢管，配法兰PN1.0 DN100 HG20593-1997《钢制