中北大学2012级课程设计说明书
时，通过支承销将制动蹄向外顶，制动器间隙将减小。
② 转动调整螺母
有些制动器轮缸两端的端盖制成调整螺母，用一字螺丝刀拨动调整螺母的齿槽，使螺母转动，带螺杆的可调支座便向内或向外作轴向移动，使制动蹄上端靠近或远离制动鼓，制动间隙减小或增大。间隙调整好以后，用锁片插入调整螺母的齿槽中，固定螺母位置。
③ 调整可调顶杆长度
可调顶杆由顶杆体、调整螺钉和顶杆套组成。顶杆套一端具有带齿的凸缘，套内制有螺纹，调整螺钉借螺纹旋入顶杆套内。拨动顶杆套带齿的凸缘，可使调整螺钉沿轴向移动，从而改变了可调顶杆的总长度，调整了制动器间隙。此调整方式仅适用于自增力式制动器。
（2）自动调整装置
现在很多汽车的制动器都装有制动器间隙自动调整装置，它可以保证制动器间隙始终处于最佳状态，不必经常人工检查和调整。 ① 摩擦限位式间隙自调装置
用以限定不制动时制动蹄内极限位置的限位摩擦环装在轮缸活塞内，限位摩擦环是一个有切口的弹性金属环，压装入轮缸后与缸壁之间的摩擦力可达400～550N。如果制动器间隙过大，活塞向外移动靠在限位环上仍不能正常制动，活塞将在油压作用下克服制动环与缸壁间的摩擦力继续向外移动，摩擦环也被带动外移，解除制动时，制动器复位弹簧不可能带动摩擦环回位，也即活塞的回位受到限制，制动器间隙减小。
制动器的过量间隙一部分由于衬片或衬块磨损所致，另一部分是由于制动器元件变形所致。本次设计过程中，对后制动器采取了自动调节装置。主要是对主领蹄，而次领蹄仍然采用人工调整装置。这样装置从结构上分析较简单，并且加工工艺简单，而且由于后蹄片为从蹄，其间隙的调整期限可以相对加长，并且对于制动力矩和制动效能因数的影响较小。
23
中北大学2012级课程设计说明书
本次轻型货车制动器设计制动器间隙取0.35mm。 7.制动液
制动液应能保证液压系统工作的可靠性。对于它有以下几点要求： 高温下不易汽化，否则将在管路中产生汽阻现象，使制动系失效。低温下有良好的流动性。对液压系统起良好的润滑作用。不会使之与经常接触的金属件腐蚀，橡胶发生膨胀，变硬或损坏。吸水性差而溶水性良好，因而选用了国内常用的50%作用的溶剂（丁醇，酒精和甘油等）配成。
8.制动主缸
制动主缸有的与贮液室铸成一体，也有二者分制而装合在一起或用油管连接的。我所设计的轻型货车采用了后者。由于制动管路的布置采用了双回路液压制动管路，因而制动主缸采用了串联双腔式制动主缸
9.制动轮缸
制动轮缸有双活塞式和单活塞式两种。由于前轮制动器采用了双向自增力式，因此轮缸采用双活塞式，后轮为领从蹄式所以也采用单活塞式制动轮缸。
四.液压制动驱动机构的设计计算
4.1制动轮缸直径d的确定
制动轮缸对制动蹄块施加的张开力与轮缸直径和制动管路的关系为
d=4F0/?P （4-1）
）施加的张开力 式中：F0—制动轮缸对制动蹄（块 p—制动管路压力；对盘式制动器取15MPa，鼓式取10MPa
轮缸直径应在标准规定的尺寸系列中选取，轮缸直径的尺寸系列为：19，22，24，25，28，30，32，35，38，40，45，50，55…..mm. 最终求得：前轮缸直径，d1=48mm
24
中北大学2012级课程设计说明书
根据HG2865-1997标准规定尺寸系列取，取直径为45mm; 后轮缸直径d2=29mm，取为30mm
4.2 制动主缸直径d0的计算
第i个轮缸的工作容积为： Vi???d41n21?i （4-2）
式中：di—第1个轮缸活塞的直径
n—轮缸中的活塞数目
?i—第i个轮缸活塞在完全制动时的行程，初步设计时，对鼓
式制动器可取2.0～2.5mm.
鼓式：d = 45mm ，n=1，得V1 = 鼓式：d = 30mm ,n=1, 得V2=
π
×2 ×452=3180.86mm3 4
π
×302×4=1809.55 mm3 4
全部轮缸的总工作容积: V = V1 + V2 = 1808.64 + 3179.25 =4990.41mm3 所有轮缸的工作容积为V??Vi，式中m为轮缸数目。在初步设计时，制动
1m主缸的工作容积可取为V0?1.3V?1.3?4987.89?6484.26;
主缸活塞行程s0和活塞直径d0为 V0??4d0S0 （4-3）
2一般S0=0.8～1.2d0，本设计取S0?d0
得：d0?20.2mm，主缸的直径应符合系列尺寸，主缸直径的系列尺寸为：19，22，26，28，32，35，38, 40, 45
根据QC/T311-1999中规定的尺寸系列根据QC/T311-1999中规定的尺寸系列，取为22mm.
25
中北大学2012级课程设计说明书
考虑到制动软管容积变形，则制动主缸应有的工作容积为V0=1.3 V
V0=1.3?7296.3=9485.2mm2 V0=?/4d20S0
?/4 ?d30=9485.2
式中：d0=22.9mm
S0=(0.8~1.2) d0 取S0= 0.8d0
4.3 制动踏板力FP
根据公式：
Fp?
?4d02p11 (4-4) ip?式中：d0——制动主缸活塞直径；
P——制动管路的液压，p=8MPa～12MPa。取p=12MPa ip——制动踏板机构传动比；取ip=8；
?——制动踏板机构及制动主缸的机械效率，可取?=0.85～0.95。 根据上式得：
Fp??4d02p?11=Fp??22.92?12?1/0.90?1/8=686N?(500-700)N
4ip?所以该车的踏板力满足要求
4.4 制动踏板工作行程Sp
Sp?ip(s0??01??02) (4-5)
26
中北大学2012级课程设计说明书
式中：?01——主缸推杆与活塞的间隙，一般取1.5～2mm；取2mm。 ?02——主缸活塞空行程，即主缸活塞由不工作的极限位置到使其皮碗
完全封堵主缸上的旁通孔所经过的行程；取1.5mm
根据上式得：Sp =8(22.9?0.8+2+1.5)=174.56mm＜（150-200）mm 符合设计要求。 表4-1 计算结果
制动轮缸直径 制动主缸直径 制动踏板力 踏板工作行程 d=45mm d0=22.9mm Fp=686N Sp=17.456mm 五．制动性能分析
任何一套制动装置都是由制动器和制动驱动机构两部分组成。
汽车的制动性是指汽车在行驶中能利用外力强制地降低车速至停车或下长坡时能维持一定车速的能力。
5.1 制动性能评价指标
汽车制动性能主要由以下三个方面来评价：制动效能，制动效能的稳定性， 制动时汽车的方向稳定性
5.2 制动效能
制动效能是指在良好路面上，汽车以一定初速度制动到停车的制动距离或制动时汽车的减速度。制动效能是制动性能中最基本的评价指标。制动距离越小，制动减速度越大，汽车的制动效能就越好。本次所设计的《轻型货车制动系统设计》在经过前述的参数选择和设计计算后，经过汽车标准手册的验证，保证了轻型货车所能达到的性能，计算结果符合要求。
5.3 制动效能的恒定性
制动效能的恒定性主要指的是抗热衰性能。汽车在高速行驶或下长坡连续制
27