北大医院二部病房楼工程 底板施工方案
3.3.4混凝土的振捣
根据混凝土泵送时自然形成的坡度，在每个浇筑带的前后，中部布置三道振动器，这样通过混凝土的振动流淌达到均匀铺摊的要求。振动器的振捣要做到快插慢拔。快插是为了防止先将表面混凝土振实而与下面混凝土发生分层、离析现象；慢拔是为了使混凝土填满振动棒抽出时所造成的空洞。振动器插点要均匀排列，可采用“行列式”或“交错式”的次序移动，不应混用，以免造成混乱而发生漏振。每一插点要掌握好振捣时间，过短不易捣实，过长可能引起混凝土产生离析现象。一般每点振捣时间应视混凝土表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准。
分层浇筑时，振动棒伸入下层混凝土不小于50mm。 3.3.5泌水处理
预先在底板四周外模沿口留设泄水孔。在浇筑混凝土前应清理畅通，以使混凝土表面泌水排出。当混凝土浇筑到接近结束时，将混凝土泌水排集到模板边，使之缩小为水潭，然后用真空泵将水抽出。
3.3.6混凝土的养护
混凝土表面搓平后，上面覆盖一层塑料薄膜，再铺两层阻然草袋子，草袋浇水饱和，再在现场派专人进行浇水，使草袋始终保持潮湿。草袋覆盖严实，防止混凝土暴露。反梁模板拆除后，把覆盖底板的草袋子去掉，马上进行蓄水养护，蓄水深度至少为10cm。阻燃草袋数量准备5000平方米，塑料布采用清槽时准备用以覆盖的那一部分，至少准备3000平方米。
3.3.7混凝土温度应力和收缩应力的分析
根据C30 P8参考配合比设计，普425#水泥398kg，水泥发热量335kj/kg，预计6月份施工平均气温为25?C，混凝土浇筑温度控制在28?C以内。
混凝土应力分析 （1）混凝土最终绝热温升
Th?WQ0398?335?C?0.97?2400=57.3℃
式中Th—混凝土最终绝热温升 Ｗ—每立方米混凝土水泥用量
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Qo—每公斤水泥水化热量 C—混凝土比热 γ—混凝土密度
（2）混凝土内部不同龄期温度 ①求不同龄期绝热温升
混凝土块体的实际温升,受到混凝土块体厚度变化的影响,因此与绝热温升有一定的差异。根据水电科学院资料，算得水化热温升与混凝土块体厚度有关的系数ξ值，如下表。
不同龄期水化热温升与混凝土厚度有关系数ξ值
龄期 厚度 3d 0.5m 0.8m Tt=Th〃ξ
式中Tt—混凝土不同龄期的绝热温升 Th—混凝土最高绝热温升
ξ—不同龄期水化热温升与混凝土厚度有关值 经计算列于下表
不同龄期的绝热温升（℃）
龄期(d) 3 6 9 9.74 15 2.87 21 0.57 6.88 27 2.87 0.36 0.49 6d 0.29 0.46 9d 0.17 0.38 15d 0.05 0.21 21d 0.01 0.12 27d 0.05 绝热温升0.5m 20.63 16.62 (Tt) 0.8m 28.08 26.36 21.77 12.03 ②不同龄期混凝土中心最高温度 Ｔmax＝Tj＋Tt
式中Tmax—不同龄期混凝土中心最高温度 T j—混凝土浇筑温度 Tt—不同龄混凝土绝热温升 计算结果列于下表
不同龄期混凝土中心最高温度
龄期(d) 1 3 6 9 15 21 27 11 中建一局集团四公司
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温度0.5m 28 0.8m 28 48.63 44.62 37.74 30.87 28.57 56.08 54.36 49.77 40.03 34.88 30.87 (℃) 由上表可知，混凝土到3-6d左右，内部温度最高。 3）混凝土温度应力
本底板面积大，按外约束为二维时的温度应力(包括收缩)来考虑计算 ①各龄期混凝土的收缩变形值及收缩当量温差 a.各龄期收缩变形
&y(t)＝&0y(1-e-0.01t)×M1×M2×……×Mn 式中&y(t)—龄期t时混凝土的收缩变形值 &0y—混凝土的最终收缩值,取3.24×10-4/℃ M1．M2……Mn各种非标准条件下的修正系数 本工程根据用料及施工方式修正系数取值如下表
修正系数取值
M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 M8 M9 M10 积M 1.25 0.93 1.00 1.21 1.20 1.09 1.04 1.40 1.00 0.90 2.41 经计算得出收缩变形见下表：
各龄期混凝土收缩变形值
龄期(d) 3 6 9 15 21 27 收缩变形值&y(t) 2310-6 b.各龄期收缩当量温差
×45.5×67.1×108.6×147.7×184.6×10-6 10-6 10-6 10-6 10-6 将混凝土的收缩变形换算成当量温差
Ty(t)?式中
&y(t)/ ?
—各龄期混凝土收缩当量温差(℃)；
Ty(t)&y(t)—各龄期混凝土收缩变形；
?—混凝土的线膨胀系数，取10×10-6/℃。
计算结果列于下表
各龄期收缩当量温差
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龄期(d) 3 6 4.55 9 6.71 15 10.86 21 14.77 27 18.46 当量温差2.30 Ty(t) ②各龄期混凝土的最大综合温度差
2 ΔT(t)＝Tj＋3T(t)＋Ty(t)-Tq
式中ΔT(t)—各龄期混凝土最大综合温差 Tj—混凝土浇筑温度,取28℃ T(t)—龄期t时的绝热温升 Ty(t)—龄期t时的收缩当量温差
Tq—混凝土浇筑后达到稳定时的温度,取年平均气温25℃ 计算结果列下表
各龄期混凝土最大综合温度差
龄期(d) 综合温差Δ0.5m T(t) 3 6 9 15 21 27 19.05 18.63 16.20 15.77 18.15 0.8m 24.02 25.12 24.22 21.88 22.36 23.37 ③各龄期混凝土弹性模量 E(t)＝Eh(1-e-0.09t)
式中 E(t)—混凝土龄期t时的弹性模量(MPa) Eh—混凝土最终弹性模量(MPa) C30混凝土取3.3×104(MPa) 计算结果见下表：
混凝土龄期t时的弹性模量
龄期(d) 3 6 9 15 21 27 弹性模量0.78×1.37×1.83×2.44×2.80×3.01×E(t) 104 104 104 104 104 104 ④混凝土徐变松驰系数、外约束系数、泊桑比及线膨胀系数 a.松驰系数,根据有关资料取值见下表：
混凝土龄期t时的松驰系数
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龄期(d) 3 6 9 0.462 15 0.411 21 0.374 27 0.336 松驰系数0.570 0.519 Sh(t) b.外约束系数(Rk)，取Rk=0.4。 c.混凝土泊桑比(μ)，取0.15。
d.混凝土线膨胀系数(α)，α取10×10-6/℃。 ⑤不同龄期混凝土的温度应力
E(t)????T(t) σ(t)=-
1???Sh(t)?Rk
式中 σ(t)—龄期t时混凝土温度(包括收缩)应力； E(t)—龄期t时混凝土弹性模量； α—混凝土线膨胀系数；
ΔT(t)—龄期t时混凝土综合温差； μ—混凝土泊桑比；
Sh(t)—龄期t时混凝土松驰系数 Rk—外约束系数 计算结果见下表：
不同龄期混凝土温度(包括收缩)应力
龄期(d) 3 6 -0.623 9 0.644 15 0.745 21 0.895 27 温度应力σ-0.400 (Mpa)0.5m 温度应力σ-0.503 (Mpa)0.8m 4)结论
-0.840 0.963 1.033 1.102 1.112 根据经验资料，我们把混凝土浇筑后的15?30d作为开裂的危险期。 C30混凝土：28d RL=1.6(MPa)
而现在15d混凝土温度应力：底板厚0.5m处，?1?0.745MPa 底板厚0.8m处，?2?1.033MPa 同龄期混凝土 RL(15d)=0.75RL=1.2(MPa)
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