式中：mj为釜体介质的质量，Kg；md为夹套内水的质量，Kgkg。
考虑到后期的水压试验，对物料总质量的计算以水装满釜体和夹套计算：
mj=体积×密度=1.5×1000=1500（Kg）；
md=体积×密度=（0.4860+0.836×1.131）×1000=1431.5（Kg） mw?mj?md=1500+1431.5=2931.5kg，估算为3000（Kg）。
装置的总质量：m?mf?mw= 1400+3000=4400（Kg） （3）悬挂式支座的尺寸的初步设计
由m=4400Kg，每个支座承受的重量Q按最坏受力情况考虑（即有可能只有两个支座承载）：Q=4.4×9.807/2＝21.58（KN）
根据DN1500，Q?21.58KN由文献【1】表16-23初选B型耳式支座，支座号为4。
标记： JB/T4725-92 耳座B4
材料：Q235-A·F 垫板材料：0Cr18Ni9 系列参数尺寸如表8-1。
表8-1 B型耳式支座的尺寸（mm）
支座 底板 筋板 垫板 地脚螺栓 重量 H l1 250 b1 ?1 14 S1 70 l2 b2 ?2 10 l3 b3 ?3 8 e 40 d 30 规格 kg 15.7 200 140 290 160 315 250 M24
8.2支座载荷的校核计算
耳式支座实际承受的载荷按下式近似计算：
Q?[mog?Ge4(ph?GeSe)?]?10?3 knnD2式中D=Dj+(Sn+?3+L2-S1) ×2=1500+(6+8+290-70) ×2=1968mm，g＝9.807m/s，
Ge=1500×9.807=14710.5 N，mo=5237Kg，k?0.83，n=4，p=0，
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Se?500(mm)
将已知值代入得Q???4400?9.807?14710.54?14710.5?500??3 ??10?0.83?44?1968?? ?21.16KN
因为Q?21.16KN＜?Q?=60KN，所以选用的耳式支座满足要求。
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第九章 焊缝结构的设计
9.1.釜体上主要焊缝结构的设机
（a）筒体的纵向焊缝 （b）筒体与下封头的环向焊缝
（c）人孔接管与封头的焊缝 （d）进料管与封头的焊缝
（e）出料口接管与封头的焊缝
图9-1 釜体主要焊缝的结构及尺寸
9.2夹套上的焊缝结构的设计
夹套上的焊缝结构及尺寸如图7-2。
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（a）夹套的纵向焊缝 （b）夹套与封头的横向焊缝
（c）水进口接管与筒体的焊缝 （d）水出口接管与筒体的焊缝
（e）釜体与夹套的焊缝
图7-2 夹套主要焊缝的结构及尺寸
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第十章 人孔的开孔及补强计算
10.1封头开人孔后被削弱的金属面积A的计算
由于人孔的开孔直径较大，因此需要进行补强计算，本设计采用等面积补强的设计方法。 釜体上封头开人孔后被削弱的金属面积A为：
A?dSo?2SoSet(1?fr)
式中：d?di?2C=480-12+2×(1+6×12.5%)=471.5（mm） So?pcDi1.1?12002???t??0.5p=
0.3?c2?137?1?0.5?0.3?1.1
=1.446（mm）
f?[?]et137r[?]t=137=1 A?dSo?2SoSet(1?fr)=471.5×1.446+0=681.8（mm2）
10.2有效补强区内起补强作用的金属面积的计算
10.2.1封头起补强作用金属面积A1的计算
A1??B?d??Se?So??2Set?Se?So??1?fr?
式中：
B?2d?2?471.5?943?mm?B?d?2S n?2Sm?471.5?2?6?2?6?495.5 B?943mm
Se?Sn?C=6-1.25=4.75mm）
Set?Sm?C = 6 – 1–6×12.5%=4.25（mm）
f[?]et137r?[?]t?137=1 A1?(943?471.5)?(4.75?1.446)?0= 1557.8（mm2）10.2.2接管起补强作用金属面积A2的计算
A2?2h1(Set?St)fr?2h2(Set?C2)fr
取两者中较大值，
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