加固及顶进施工方案，报路局工务处、安监室进行审批。
2、与工务段、电务段、车务段、铁通等单位签定安全配合协议、弄清电缆、光缆的位置，提前移到安全位置。对挖出的光电缆，进行防护并实行24小时不间断监护，光电缆不得外露，既有光电缆挖开后用槽钢对扣防护，防护长度应超出涵洞两边缘再开挖5m延长，在入地处承120度平缓入地，再上盖混凝土30cm，填土夯实，插电缆防护标志。待框构顶进后将槽钢一并注入水泥电缆槽中，确保入地处电缆有槽钢防护并用混凝土浇筑保证不外露。不同部门的电缆实现有效隔离，确保防护良好，不留隐患。
3、工程前期的各项资料齐全，框构主体、后背、护坡桩、支撑桩强度达到设计要求，试验报告齐全，并经监理单位签字认可。
4、做好要点申请，为线路加固做好各项准备工作。 四、线路加固方案
线路加固在桥涵顶进作业中，是保障行车安全的核心，合理的加固方案是确保行车安全的重要保障。本桥加固方案为：采用八组纵梁拼接、九组主横抬梁和十一组辅助横抬梁组合、C20砼挖孔桩过渡支撑、一次顶进到位的施工方案。
4.1 线路准备
1、慢行申请行车速度按45Km/h。 2、吊装纵梁申请封锁线路施工。 3、所有电缆都已探明并做好防护。 4.2挖孔桩施工
本工程挖孔桩分为护坡桩和支撑桩两种类型，施工均采用人工挖孔，钢筋混凝土护壁，桩身直径1.25m，桩内置Φ18钢筋。
便梁支撑挖孔桩桩长12m的41根，桩长3m的8根，共49根桩。框架范围内的A—E轴线内的23根挖孔桩在顶进过程中逐批分次拆除，F轴线上的4根桩在框构桥顶进就位后再予以拆除。
挖孔桩的拆除采用凿岩机配合挖掘机施工，拆除前仔细检查线路状况确保纵横梁各支撑点稳固，待框构内出土、顶进操作人员全部撤出后再予以拆除。拆除挖孔桩时按先上部后下部，分段拆除的方式，先利用凿岩机凿缝，然后利用挖掘机挖断支撑桩，支撑桩倒下向挖掘土的一边，保证不砸到框架主体，每次拆除高度控制在2米以内，单根拆除时间为2-3小时。
为保持顶进过程中路基稳定，在距框构桥外侧1.8米位置设置护坡桩，护坡桩中心距2.0m，桩长12米，桥轴线左侧设置7根，桥轴线右侧设置9根，共设置16根。
为保证施工安全，在框构桥外侧8米范围内增设横抬梁，加长线路加固范围。（详见附件1：挖孔桩平面布置图） 4.3 便梁安装
纵梁采用山海关桥梁厂生产的I100定型工便梁，其中洗选介西线为3×16+12m=60m，介休洗选线为10+2×16+12=54m。工便梁采用吊车分体吊装就位后再进行纵向连接。工便梁的纵向连接由纵向联接板联接，分别组成60m和54m长便梁，接头联接板采用等强度联结，由上下夹板两组和一组腹板组成；便梁架设采用50T吊车吊装到路肩，线间便梁利用线路封锁点跨线移梁。架设便梁前，横梁与钢枕全部安装到位，以便于便梁就位时随即与之连接，保证其稳定性，确保行车安全 。挖空桩顶部预埋钢筋，待便梁安装就位后及时与桩顶预埋钢筋连接牢固，限制便梁的纵向移动。（详见附件2：12月份施工要点计
划）
4.4横抬梁安装
本工程线路加固横抬梁采用9组主横抬梁和11组辅助横抬梁组合的方式。主横抬梁采用长16米H700×300型钢，洗选介西线设置5根，介休洗选线设置4根。辅助横抬梁采用16米长I45b工字钢，洗选介西线设置6根，介休洗选线设置5根。横抬梁与便梁之间采用U型扣件联接，主横抬梁一端架设在挖孔桩上，一端搁置于框架顶端，辅助横抬梁一端架设在路肩上的枕木垛上，一端搁置于框架桥顶端。顶进施工时，考虑横抬梁与箱顶磨擦力的作用，为避免纵梁横向变形，在箱顶接触面放置钢板，横梁与钢板间放置滑车，顶进时滑车随箱涵移动滚动，以减少磨擦力，保证纵梁及线路方向，确保行车安全。不顶进时，线路下方用短枕木垛顶抬行车线。
4.5 钢枕安装
按纵梁长度（横抬梁位置除外），一律采用H20钢枕，L=4.94m，按砼枕间距，每空砼枕穿一根钢枕，穿钢枕时要按工务“隔六穿一”的原则，开挖一空穿一根，穿一根加固一根并振捣密实，与钢轨接触面垫好绝缘板。施工中安排专人监护，防止联电，如此反复逐次施工，严格控制水平、方向及轨道几何尺寸，确保行车安全，其两端与纵梁联结，联结方法采用高强螺栓与纵梁联结拧紧。
4.6 线路控制
轨距控制：因砼枕按原位不动，不抽换，其轨距一靠砼枕来控制， 二靠钢枕上的钢轨扣件，确保轨距符合要求。
线路的横向控制：由于钢枕上都有钢轨扣件，钢枕与纵梁相联结，使线路固定在工便梁之间，不致发生横向移动。
曲线超高控制: 采用在钢轨和钢枕间设置不同厚度绝缘垫片的方式调整线
路外轨超高值，保证曲线顺适,绝缘垫片从厂家购入，各种尺寸符合设计标准，施工中安排专人进行检查，发现绝缘垫片有破损，及时更换。曲线的各种几何尺寸在工务的指导下标示于外轨面，由成立的专业养路队进行测量，随时监护，确保线路稳定。
纵梁横向控制：框架桥预制时在框构顶板预埋φ25圆钢作为锚环。顶进施工中在纵梁中部按4米间距设置9个10T导链，一端固定在纵梁，另一端固定在箱顶预埋锚环上，箱身顶进时，导链同时拉紧，控制纵梁横向移动，以纵梁线路不变形为宜。
纵梁纵向控制：在支撑挖孔桩顶部预埋4根φ28圆钢，待纵梁安装就位后及时与纵梁连接限制纵梁的纵向移动。 （详见附件3：线路架空平面布置图）
通过上述措施，纵梁、横梁、线路形成一个整体结构，能确保线路不变形。 五、 顶进施工方案
本框构桥主体混凝土数量3025立方米，框构自重约7865吨，计算顶进施工中最大顶力为8919吨，顶进施工后背采用浆砌片石砌筑的重力式后背。 5.1顶力计算
按桥规第11.2.2条(2-132)式： P=K〔N1f1+(N1+N2)f2+2Ef3+RA〕
式中: K=1.2
N1 为框构顶上荷重，由于桥顶至轨底高度小于1米，仅计线路加固荷重，P1=1t/m2，框构受载面积B×2.5m，
所以N1=2.5B (t)，
f1=0.3（桥顶表面与顶部荷重之间的摩阻系数） N1f1=2.5B×0.3=0.75B(t) N2 为框构自重
N2=QL+10(t)
式中: Q——每米长度箱身自重（t/m） L——箱身长度（m）
10吨——机具、人群、刃角以及未能及时运走的土重等施工荷重。 F2——框构底板与基底土的摩阻系数，取f2=0.8 N2f2=0.8(QL+10)=0.8QL+8(t) E——框构两侧土压力 箱顶土压e1=ξγH1 箱底土压e2=ξγH2 式中 ξ=0.3 γ=1.9t/m3
H1为轨底至箱顶高度，取H1=1m
H2为轨底至箱底高度，H2=H1+箱全高=1+H。 ∴ E=（e1+e2）HL/2=0.285(2+H)HL(t) f3——侧面摩阻系数 取0.8
∴ 2Ef3=2×0.285(2+H)HL×0.8=0.456(2+H)HL(t) R=55t/m3
A 为钢刃角正面积，按只计两侧刃角考虑， A=2×0.02H=0.04H(m2)，式中H 为框构全高。 RA=55×0.04H=2.2H(t)
将以上各值代入桥规(2-132)式，整理后得:
P=L〔0.96Q+0.5472（2+H）H〕+3.3B+2.64H+9.6(t) 按上式计算框架最大顶力为: 8919t
滑板混凝土及其上荷载重量：G1=210*2.4+1680*1.8=3024吨 钢筋混凝土后背重量：G2=60*2.4=144吨